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某輕鋼廠房火災后安全性鑒定

文檔作者：俞文生文檔來源： 1福建省建筑科學研究院 2福建省建筑工程質量檢測中心有限公司		點擊數：	更新時間： 2021年09月23日
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doi:10.3969/issn.1671-91072016.06.054
技術與材料
某輕鋼廠房火災后安全性鑒定
 Safety Appraisal of Light Steel Plant after a Fire
俞文生
(1福建省建筑科學研究院,福建福州300252福建省建筑工程質量檢測中心有限公司,福建州30025)
摘要:某輕鋼廠房遭受火災,導致廠房局部坍塌,鋼結構構件出現不同程度的傷,為了消除安全隱患明確結構構的損傷程度,通過經驗公式
法及現場殘留物勒察兩種方法推定火場區域溫度分布情況;綜災后結構件防火保護受損、殘余變形與撕裂、局部曲與扭曲、構件整體變形
等項目評定構件損傷狀態等級;依據災后構件材料性能檢測結果,分析驗算結構構件過火后的殘余承載能力檢測試驗結果及安全性鑒定結論為
后的結構加固處理方案提供科學依據。
關詞,式
,
關鍵詞:門式剛架;火災事故;損傷等級;全性鑒定殘余承載力
中圖分類號:TU391文獻標識碼:A文章編號:161-9107(2016)06-0054-04
 Abstract: A light steel plant suffered from a fire, resulting in partial structural collapse and varied damages in steel structure. In order to eliminate poten-
 tial safety hazards, the damages are to be confirmed and the temperatures distribution situation on the fire site are to be inferred with the empirical formu.
 la method and field investigation. Aspects are combined to evaluate the
 structure
 e damage levels, such as structural fire protection damage, residual defor.
 partial buckling and distortion and overall component deformation According to the test results of component materials properties
 entific basis for the for the follow-up structure reinforcement scheme.
 Keywords: gantry frame; fire accident; damage level security appraisal; residual bearing c
引發火災,火災持續約60min,采用消防高壓水槍滅火?；馂膶?
0引言
致2號機臺部件燒損,2號機臺上及周邊堆放的化纖布料燒損,
(A)-(2-9)軸上窗玻璃爆裂,部分鋁合金窗彎曲變形,(4-6)-(A-
鋼結構是用鋼板、熱軋型鋼或冷加工成型的薄壁型鋼制E)軸鋼條及彩色壓型鋼板屋蓋坍塌,H型鋼梁GL-(4、5、6、7)
造而成的,作為一種承重結構體系,和其他材料的結構相比,-(A-E)彎曲變形。廠房建筑平面布置及起火點示意見圖1
具有強度高、自重輕、受荷能力強、塑性韌性好、抗震性能優
越、工業化裝配程度高、施工周期短以及材料勻質性和各向同
2火災后的現場調查及火場溫度判定
性好,和力學計算的假定比較符合等優點,故廣泛運用于建造
大跨度和超高、超重型的建筑物,如廠房、庫房、體育館、展覽
現場調查結果表明,此次火災雖屬局部范圍火災,但該廠
館、機場機庫等工程。但由于鋼材的材料性能受溫度影響較敏房內部未設置任何的防火、防煙分隔設施,廠房整個建筑平面
感,耐火性能差,因此當鋼結構遭遇火災時,科學地檢查和分為一個防火、防煙分區,在高溫煙氣作用下,整個廠房均為火
析結構構件的技術狀態,鑒定結構構件安全性對火災后結構災影響區域。一個建筑物的發生火災一般都經歷點燃起火蔓
構件加固處理、后續的正常使用提供可靠的依據。本文將結合延燃燒和衰減熄滅等3個階段,建筑物火災溫度變化較大,對
工程實例就如何做好鋼結構廠房的火災鑒定作些探討和總火災延續時間和最高溫度的主要影響因素有室內可燃物的性
結。
質、數量和分布、房間的面積和形狀以及門窗洞口的面積和位
置等?；馂臏囟鹊呐卸ǜ鶕韵聝煞N方法。
1工程及火災概況
(1)根據國內部分學者的相關研究,大空間結構在火災
下的溫度場分布可近似簡化為:
某化纖無紡布烘干廠房為單層輕型門式剛架結構,生產
Tto=t-0.8-0.2en+(1-n)e
類別為丙類,耐火等級為二級,采用實腹式H型鋼柱、H型鋼屋
其中,T(O)為火災發生前的環境溫度(℃);t為時間()x為
面梁、薄壁卷邊C型鋼檁條上鋪彩色壓型鋼板屋面,屋脊處設
距離火源中心水平距離(m)T、B、n、b、μ是與火災發展類型、
置氣窗。2014年9月15日凌晨2點左右,廠房2號機臺油泵漏油,距火源距離等有關的參數,其值可通過查表獲得
引起電線短路,引燃加熱油及機臺周邊可燃的化纖布料繼而
(2)根據起火點位置、可燃物的種類和數量、現場殘留物
收稿日期:2016-03-18
的燒損情況,按《火災后建筑結構鑒定標準)CECS252:2009
作者簡介:俞文生(1982-),男,本科,工程師,主要從事建筑物可靠錄A中不同材料的變態溫度、點為依據,可以估計火災在該
性鑒定與抗震研究。
廠房的溫度分布情況。
 54 Chongqing Architecture 2016.N0.6
某輕鋼廠房火災后安全性鑒定
根據方法1的推算,結合方法2中現場殘留物不同材料的
火場區域(中心受損區):現場檢查著火點機臺管道表面
變態溫度為依據,將廠房火災影響區域初步劃分為火場區域燃燒變黑,機臺鋼梁彎曲變形,機臺上方約2.8m高輸送管道外
(中心受損區)、高溫煙氣彌漫區域(嚴重受損區)和不可忽略包白鐵皮變黑,小錘敲擊脫落,局部段表面有滴狀物,機臺上
的溫度應力作用區域(一般受損區)三個區域,起火的2號機及周邊的洗綸纖維、尼龍基本燒毀,火場上端H型鋼梁彎曲變
臺及周邊現場殘留物見圖2、圖3,火災影響區域調查結果見圖形,局部鋼條及彩色壓型鋼板屋蓋坍塌,部分H型鋼梁表面
1,主要現場調查分析如下。
防火涂層燒光。為平面圖中(3-8)-(C-E)軸,初步判定區域溫度
②③④⑦8①③⑤
約500~700℃。
000600
高溫煙氣彌漫區域(嚴重
受損區):現場檢查(A)-(2-9)軸
上窗玻璃爆裂,部分鋁合金窗
彎曲變形,屋面條、墻檁條及
彩色壓型鋼板嚴重變形,局部
塌落,部分H型鋼梁表面防火
1涂層變黑、脫皮、局部脫落,防
銹油漆變色為平面圖中(1
10-(A-G)軸扣除(3-8)-(C-E)
軸火場區域的部分,初步判定
區域溫度約300-500℃
不可忽略的溫度應力作用
區域(一般受損區):現場檢查
該廠房整體區域屋面H型鋼
梁、條、壓型鋼板未明顯過
火,表面為黑色油煙覆蓋,鋼梁
表面防火涂層完好,未見明顯
裂縫和脫皮。為廠房平面中扣
除火場區域和高溫煙氣彌漫區
域以外的其余區域,初步判定
圖1廠房建筑平面布置及起火點示意
區域溫度普遍低于300℃。
3火災后結構構件的初步鑒定評級
根據現行《火災后建筑結構鑒定標準CECS252:2009,火
災后鋼結構構件的初步鑒定評級,應根據構件防火保護受損
殘余變形與撕裂、局部屈曲與扭曲、構件整體變形四個子項進
圖2起火的2號機臺
行評定,并取各子項所評定的損傷等級中最嚴重級別作為構
件損傷等級。
3.1H型鋼柱
GZ-(4、5、6、7)-(E)底部高度約2.4m范圍腹板防火、防銹涂
層已燒光,鋼材表面燃燒變黑色,局部產生屈曲變形,為中度
燒灼尚未破壞,對結構安全或正常使用產生不利影響,評為Ⅲ
級構件;GZ-(3、8)-(E)柱下端約1.2m防火涂層脫落,防銹涂層變
色,上端表面附著黑色油煙,未見明顯的傾斜變形,為輕度燒
圖3周邊現場殘留物
重慶建筑2016N0.6第15卷總第152期55
灼,尚不影響結構安全,評為Ⅱb級構件;其余鋼柱上端(1.0~形損壞,多數窗玻璃爆裂損壞,部分鋁合金窗框嚴重彎曲變
技2.5m)范圍防火涂層附著黑色油煙,防火涂層未見明顯開裂、脫形,難以加固和修復,須采取局部更換措施。
術皮、脫落,輕微或未直接燒灼作用,評為Ⅱa構件。H型鋼柱構件
材損傷見圖4。
4結構構件的詳細鑒定評級
4.1過火構件材料性能檢測
根據初步損傷調查結果,此次分別在中心受損區、嚴重受
損區及一般受損區三個區域,各選取有代表性的1根鋼柱、1根
鋼梁構件進行材料性能檢測,取樣時取受力較小位置的腹板,
不應采用火焰切割,應采用人工切割,且對取樣試件留有足夠
的尺寸。試件拉伸試驗結果見表1所示。
表1現場取樣試件拉伸試驗結果
圖4GZ-(7)-(E)防火涂層已燒光
構件名稱
設計鋼樣品屈服強度極限強度斷后伸長
3.2H型鋼梁
材牌號編號(MPa)(MPa)率()
GL-(5、6)-(A-E)鋼梁產生明顯的下撓變形,局部塌落,已
137554028
嚴重燒灼損壞,必須立即拆除更換,評為Ⅳ級構件;GL-(4、7)
GZ-6)-(E)Q345B
中心
238054827
(A-E)鋼梁表面防火涂層燒光、脫落,鋼梁呈黑色,主要受力截受損區
面局部產生明顯的扭曲變形,鋼梁產生明顯的下撓變形,危及
136555028
GL-(6)-(A-E)Q345
結構安全,評為Ⅳ級構件;GL-(3、8)-(A-E)表面防火涂層脫皮,
236053526
局部已脫落,防銹涂層變色,局部防銹涂層脫落,鋼材表面呈
138055530
gz-9-)q345
黑色,為中度燒灼尚未破壞,對結構安全或正常使用產生不利嚴重
239056033
影響,評為Ⅲ級件GL(2、9(A-E)、GL-(、、7、8、9-(E-受區
137556533
G)鋼梁表面附著黑色油煙,表面防火涂層局部開裂、起皮未見
 GL-(9)-A-E) Q345B
238556532
明顯變形、屈曲,為輕度燒灼,尚不影響結構安全,評為Ⅱb級
構件;其余鋼梁表面防火涂層附著黑色油煙,涂層未見明顯開
1405565
6532
g-(11)-)Q345
裂、脫落,輕微或未直接燒灼作用,評為Ⅱa構件。H型鋼梁構件一般
242056034
損傷見圖5、圖6
受損區
14085703
(-a-Q345
240256536
由取樣試件拉伸試驗結果可以得出結論:所有取樣試件
的鋼材屈服強度滿足設計強度要求。
4.2過火構件殘余承載能力分析驗算
在前述構件取樣拉伸試驗的基礎上,結合現場對鋼柱、鋼
梁、鋼條等鋼結構構件截面尺寸、規格進行核查結果,對于
圖5g-(5、6)-(a-e)
圖6GL-(7)-(a-)
局部塌落
嚴重變形損壞
損傷等級為Ⅱb級、Ⅲ級的重要結構構件進行承載能力驗算,
3.3鋼條、屋面水平支撐系統
驗算時,根據火場溫度確定構件表面灼著溫度按《火災后建筑
廠房(2-9)-(A-G)軸部分屋面條及屋面支撐系統產生明
結構鑒定標準CECS2520090.1條規定,對結構鋼屈服強
度進行相應的折減,其中結構鋼在高溫過火冷卻后的屈服強
顯的扭曲、變形,對結構安全或后續正常使用產生不利影響,度折減系數,見表2,風壓、荷載等計算參數均按設計圖紙及現
評為Ⅲ級構件,其中(4-6)-(A-E)軸已嚴重變形損壞,局部已塌
落,危及結構安全,必須拆除更換。
行相關規范進行取值。
3.4圍護墻體及門窗
承載力計算結果表明,高溫過火冷卻后GZ-(4、5、6、7)-(E
現場檢查(A)-(2-9)軸多數墻檁條及彩色壓型鋼板嚴重變
共4根鋼柱、GL-(3、8)-(A-E)共2根鋼梁強度應力比不滿足受力
要求,評為c級構件,在目標使用年限影響安全和正常使用,應
 56 Chongqing Architecture 2016..6
某輕鋼廠房火災后安全性鑒定
表2結構鋼高溫過火冷卻后的屈服強度折減系數
火災后鋼結構整體結構或構件的鑒品
定,應對火災現場進行詳細的調查,了解起
構件表面溫度()≤300350400450500550600700800
火原因、可燃物的特性、燃燒時間和范圍、
屈服強度折減系數1.0001001.0000.980970.950930.880.81鋼結構冷卻方式;查各種建筑材料、構件
采取加固或局部更換措施其余鋼柱、鋼梁的強度應力比、平面
的變形形態顏色及防火涂料的變化特征;
內穩定和平面外穩定基本滿足結構受力要求。
判定火災產生的最高溫度,通過現場取樣、試驗檢測確定鋼結
構材料受火冷卻后的力學性能和鋼結構構件的剩余承載力,對
火災后的鋼結構構件作出正確的結構鑒定,為火災后結構構件
5鑒定結論
加固處理、后續的正常使用提供可靠的依據。
綜合以上結構損傷檢查、鑒定結果及火災后結構分析與構
參考文獻:
件校核結果,此次火災使廠房局部結構構件造成的損傷,已對
]李國強實用大空間建筑火災空氣升溫經驗公式[J]消
結構安全或正常使用產生不利影響,已顯著影響整體承載建防科學與技術205(3)283-287
議對損傷等級評為Ⅳ級構件立即采取安全支護、徹底加固或拆【2】中國工程建設標準化協會CEC252:2009火災后建
除更換措施;對損傷評為Ⅲ級,安全性評為c級的構件應采取加筑結構鑒定標準[S]北京:中國計劃出版社,2009
固或局部更換措施;對損傷評為Ⅱb級,安全性評為b級的構件,3崔云鋼結構廠房火災鑒定初探]建筑結構200
應采取提高耐久性或局部處理和外觀修復措施。
(S2):297-302.
4]住房和城鄉建設部GB/T50621-2010鋼結構現場檢測
6結語
技術標準[S]北京:中國建筑工業出版社,2010
責任編輯孫蘇,李紅
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獻。
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解釋,應簡明、確切地記述文獻重要的內容。
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語。
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