導航：安全管理網>> 安全論文>> 特種設備論文>>正文

某350MW超臨界鍋爐前包墻邊管泄露原因分析及處理

文檔作者：鄭磊文檔來源：哈爾濱鍋爐廠有限責任公司		點擊數：	更新時間： 2021年11月17日
下載地址：點擊這里	文件大小： 141.43 KB 共2頁	文檔格式： PDF	下載點數： 1 點（VIP免費）

全屏查看

內容預覽 [文件共2頁]

本文件共2頁，如需編輯使用，請下載。

注：預覽效果可能會出現部分文字亂碼（如口口口）、內容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大小：141.43 KB 共2頁文件格式：PDF 下載點數：1 點（VIP會員免費）

下一篇：某電廠300MW鍋爐水冷壁管泄露原因分析及…

上一篇：論電廠鍋爐泄露的主要原因及防治措施

文本預覽

僅提取頁面文字內容，供快速閱讀使用。

第2期
2016年3月
鍋爐制造
B0ILER MANUFACTURING
No．2
Mar．20l6
某350 MW 超臨界鍋爐前包墻邊管泄露原因
分析及處理
鄭 磊
(哈爾濱鍋爐廠有限責任公司，黑龍江哈爾濱150046)
摘要：本文介紹了國內某350 MW超臨界鍋爐在機組運行期間，2#爐后煙道前包墻邊管多次泄露并吹損集
箱的原因分析，問題處理及后續改進措施。
關鍵詞：超臨界；泄露；快速啟停；熱脹差
中圖分類號：TK223．3 文獻標識碼：A 文章編號：CN23—1249(2016)02—0020～02
Cause analysis and treatment measures to the backpass front wall
tube of 350 MW supercritical boiler
Zheng Lei
(Harbin Boiler Co．，Ltd．，Harbin 150046，China)
Abstract：During the operation of a 350MW supereritical boiler。The backpass front wall tube of 2#
boiler leaked and blow loss header．Through analysis of the questions above，We have developed a
solution．And improvements to optimize the structure of this type of boiler．
Key words：supercritical；leakage；rapid start—stop；differential thermal expansion
0 引 言
2015年2月，國內某350 MW超臨界鍋爐在
運行過程中，頂棚管出口集箱，后煙道前包墻最右
側邊管的集箱管接頭焊縫下沿出現蒸汽泄漏現
象，導致其附近的水冷壁延伸側墻、水冷壁排管的
部分管子被吹損，管接頭連接的頂棚出口集箱被
吹出一個凹坑。如圖1所示：
圖1 前包墻邊管泄露狀況
開始運行人員以為僅僅是偶然的管道局部破
損泄露，沒有引起足夠的重視，僅僅是在鍋爐檢修
時，在破損處進行了補焊，但是在運行了一段時間
后，又在原來的位置多次開裂，直到無法進行補
焊，最終將問題反饋回來進行分析。
1 事故原因分析
通過詢問電廠運行人員鍋爐平時的運行情況，
我們了解到該鍋爐前包墻上集箱最外側管接頭根部
曾多次開裂泄露，通過對泄露點管接頭開裂方式的
分析，初步分析是集箱根部受到較大熱應力引起的，
應該與鍋爐啟停速度過快有關，如果鍋爐啟動過程
中升溫速度過陜，即瞬間煤水比過大，導致在介質流
量增加與爐膛熱輸入的增加不匹配，又因為前包墻
集箱一半在水平煙道內受到煙氣的加熱，所以在鍋
爐升溫速度過快的情況下，可能導致前包墻集箱的
收稿日期：2015—12—1O
作者簡介：鄭 磊(1986一)，男，漢族，助理工程師，2011年畢業于西安交通大學，從事電站鍋爐受壓元件的設計工作。
學兔兔 www.xuetutu.com
第2期 鄭磊：某350 MW 超臨界鍋爐前包墻邊管泄露原因分析及處理 ·21·
向爐兩側膨脹量在短時間內大于水冷壁延伸側包墻
及側包墻向爐兩側的膨脹量，從而導致與水冷壁延
伸側包墻及側包墻通過鰭片連為一體的前包墻最外
側管子的管接頭根部開裂。停爐降負荷過程控制過
快也是同樣的道理。
2 采取的措施
對于頂棚出口集箱被吹損的部分，我們實際測
量了吹損的厚度，并計算吹損后的集箱厚度是否滿
足強度的要求，計算結果為集箱的厚度滿足強度要
求，并出具了強度計算書，然后編寫焊接和熱處理工
藝對集箱進行現場的局部補焊和熱處理。
對于前包墻上集箱最外側焊縫處開裂的管
子，現場將該管子從集箱端部切去800 mm。并用
一根u型彎管代替切去的管子重新連接，用來吸
收鍋爐快速變負荷帶來的熱應力，同時，割去該管
子兩邊的鰭片，使該管子能夠吸收鍋爐水冷壁延
伸側墻和后煙道側包墻由于溫度不同而形成的熱
脹差。最后加裝密封盒，密封盒內填充耐火材料，
并保持密封盒的氣密性。
在同步之后，鍋爐最大升壓速率由控制系統
限制在1．0 MPa／min。升負荷應受到規定的升壓
率的限制。
在50％BMCR負荷以下，升負荷速率控制在
0．5％BMCR／min，在50％BMCR以上控制在l％
BMCR／min。
4后續爐型改進方案
對于后續的相同爐型(包括350 MW超臨界，
660 MW超臨界鍋爐)，為防止鍋爐啟停速度過快
而造成管子根部撕裂，實施了以下的改進措施：后
煙道前包墻邊管從頂棚出口集箱引出后，不再通
過鰭片與水冷壁延伸側包墻及后煙道前包墻焊在
一起，而是向鍋爐中心線方向拐，直接連接后煙道
前包墻最外側管接頭。同時，從水冷壁延伸底包
墻引出一根管，代替原來后煙道前包墻邊管的位
置，與水冷壁延伸側包墻及后煙道前包墻焊在一
起，因該管子內的工質溫度與水冷壁延伸側墻管
中的工質溫度相近，在鍋爐快速啟停過程中，熱脹
差相同，避免了管子之間的熱應力。
3 對鍋爐運行的建議 5 結束語
鍋爐運行過程中，建議嚴格控制鍋爐的啟停
速度，以下是鍋爐升溫升壓速率要求：
飽和溫度在100 oC以下時，升高速率不應超
過1．1~C／min。到汽機沖轉前，飽和溫度升高速
率不應超過1．5℃／min。
通過以上各項措施，很好的解決了該鍋爐后
煙道前包墻邊管運行過程中多次泄露的問題，保
證了該鍋爐的長期安全穩定運行，通過對問題原
因的分析，為以后該爐型的結構優化提供了依據。
[上接第l7頁]
發展的趨勢。隨著具有更高效率、更低排放、更低
電耗的超超臨界循環流化床鍋爐技術的發展，循
環流化床鍋爐必將有更加廣闊的市場。
2．5 燃氣一蒸汽聯合循環余熱鍋爐
燃氣一蒸汽聯合循環機組具有環保性好、效
率高、調峰性好、初投資低等諸多優點，目前已成
為我國發電機組中不可缺少的組成部分，在未來
具有較大的發展潛力。
目前，我國余熱鍋爐的裝機容量的比例遠低
于國外發達國家的裝機比例。隨著環保壓力的加
大，以及大量天然氣資源被發現，同時購買國外天
然氣的長期供應得以實現，未來燃氣一蒸汽聯合
循環機組在未來將有很大發展空間。
3 結 論
我國電站鍋爐裝備制造業已經躋身世界先進行
列，隨著我國環保排放指標的日趨嚴格，未來我國電
站鍋爐必將朝著更加高效、節能、環保方向發展。
參考文獻
[1] 李蘇瀧．熱泵機組綜合部分負荷性能指標與能耗計
算[J]．暖通空調，2005，35(11)：80—82．
[2] 孟華，龍惟定，王盛衛．香港海港城空氣處理設備
(AHU)的能耗測試與節能分析[J]．建筑熱能通風
空調，2003，(3)：5—7．
[3] 程衛紅，姚楊，馬最臣空氣源熱泵冷熱水機組全年運行
工況的模擬與分析[J]．建筑科學，2006，22(6)：34—38．
[4] 上海市地方標準，DG／TJ08—802—2005．通風與空
調系統性能檢測規程。上海，2005．

網友評論 more

特種設備論文最新內容

05-06