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篦冷機液壓管路問題分析及改造措施

文檔作者：王安偉文檔來源：唐山冀東啟新水泥有限責任公司		點擊數：	更新時間： 2021年12月15日
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工藝裝備■ 王安偉：篦冷機液壓管路問題分析及改造措施
中圖分類號:TQ172.6 文獻標志碼:B 文章編號:1007-0389(2018)01-54-02【D0 1 】10.13697/j.cnki.32-1449/tu.2018.01.023
篦冷機液壓管路問題分析及改造措施
王安偉(唐山冀東啟新水泥有限責任公司，河北唐山〇63〇〇〇)
于中50 mm鋼管所能承受的拉力（P=6 185 kg) ，但
1 存在的問題
我公司篦冷機液壓系統主供油管道為0 5 0 mm
的無縫鋼管，大部分液壓輸送管道鋪設在篦冷機風
室內部;篦冷機風室內的輸送管道通過三通、變徑或
軟管等與液壓缸相連;管道接口主要采用焊接方式。
從2010年11月底投產以來，篦冷機主供油管道
與三通焊接處漏油共計11次;三通與變徑及接頭焊
接處漏油共計10次;主供油管道裂紋導致漏油共計
2 次，每次都浪費大量液壓油。
由于我公司的液壓系統采用管道內置于風室，
每次查找漏油點時都要對風室逐一檢查、排除，并且
檢查及處理漏油點時都要減負荷運行，處理漏點時
還必須停止該風室供風，其他三列在沒有供風的情
況下運行導致驅動及密封部分磨損加快、篦床漏料、
系統油壓高、高溫段零部件使用壽命縮短等現象。
風室內部若有漏油點不宜檢查，易造成潤滑油
浪費，另外在風室內部處理漏油點會因為環境條件
差易造成油品污染，進而造成液壓系統元件損壞。
風室內部漏油一方面會造成篦縫堵塞，影響熟料快
速冷卻;另一方面若風室內部漏料極易造成火災事
故(某公司曾出現過火災事故)。
2 原因分析與改進
2 . 1 原材料分析
我公司液壓油管現使用0 5 0 mmx5.5 mm熱軋
無縫鋼管，平時系統工作壓力15~18 MPa，偶爾達到
21 MPa (小于 25 MPa) 。而根據 JB 827—66, JB/
Z 95一67 分析和計算，0 5 0 mmx5.5 mm 和0 4 2 mmX
5 mm鋼管在強度和流量方面均滿足使用要求。由
于鋼管焊接所用母材強度一般高于本材強度，對于
鋼管用于輸送流體情況下，焊接強度可以用拉應力
強度來校核。如果本材強度滿足要求，一般焊接強
度也滿足使用要求。缸體焊接連接計算，鋼管焊接
強度可以借用，對于鋼管對焊焊接忒。
目前，所用焊絲規格:2.511111^100〇1111]1，牌號：
THT50-6，型號:ER50-6，力學性能參數:抗拉強度
crb=500 MPa。安全系數 n= 3 ~ 4，取 71=4。$ 4 2 mm 鋼
管所能承受的拉力(P=5 085 kg)在絕對數值上要低
是，在于實際所受拉力的比值上（安全系數） ， O
42 mm 鋼管為 P/PF3.01,050 mm 鋼管為 P/A =2.34,
也就是說0 4 2 mm鋼管的安全系數更高一些(當然，
總的安全系數還應該包含前面的/^=4,實際安全系
_ 該分別為私=12.01和n50=9.36)。
另外$ 4 2 mm鋼管及以下都是冷乳管，而$
50 mm鋼管是熱軋管，其化學性能及軋制缺陷比冷
軋的差一些。根據現場使用情況和分析計算我們決
定將0 5 0 mmx5.5 mm熱乳無縫鋼管改為O 42mmX
5 mm冷軋無縫鋼管。
2 . 2 現場管般析與措施
現場管路漏油大多數發生在三通和彎頭處，對
于直管焊接一般沒有出現滲油。通過分析可知，在
三通和彎頭處，由于管路走向變化、通徑變化等使得
壓力由層流變為紊流。為了減少此問題的發生，將
三通和彎頭適當加長，并將比例閥塊出口的鋼管改
為耐溫耐壓膠管，減小其沖擊和換向振動。
3 改造過程
3 . 1 改造前準備
( 1 ) 據系統圖、配管圖熟識液壓與控制工藝作
用，核實位置，檢查工器具及材料是否合適。
( 2 ) 鋼管進行酸洗、中和、鈍化、封口等。
3 . 2 改造要求
( 1 ) 油管道打坡口、全部采用氬弧焊接， 一道焊
口分三次焊接，減小焊后應力集中，焊縫要凸起超過
管道、接頭等焊接部位的高度。焊接完成后要用干
燥的壓縮空氣吹掃干凈并自然冷卻。
( 2 ) 泵站出口加8 根軟管以減少沖擊、振動等。
( 3 ) 現場盡量走直管(盡量用標準長度的，便于
通用）,少用彎頭、彎管，多用支架、管夾子;管路中不
使用沖壓彎頭，使用管道煨彎(液壓鍛彎機冷彎）。
彎曲角度符合規范。
( 4 ) 管道中三通不再使用沖壓彎頭，而采用機
加工型的異徑三通，以增加三通的耐壓能力。
( 5 ) 篦冷機風室內，液壓管路最末端處的U型
彎管，采用無縫鋼管直接彎制。
( 6 ) 整個液壓管路的最低點，每根油管安裝一
本鉍立與― 年第1期
王安偉：篦冷機液壓管路問題分析及改造措施工藝裝備■
個泄壓閥門，以便檢修、維護。
( 7 ) 管路進行沖洗和打壓符合要求后進行回
裝，仔細檢查各接頭、密封是否有損壞，發現問題及
時解決。以上均無問題后對管路涂防銹漆。
4 改造效果
改造后幾年中，僅發生過一次主管路三通滲油
現象，由于我們的油管是標準長度的，所以直接在風
室外更換一根標準油管就行了，不需要在運行時焊
接。此次改造降低了工人的維修工作量、減少了油
品的損失、避免意外事故的發生(火災)和為此減產
而帶來的損失。
參考文獻
[1] 成大先.機械設計手冊[M].北京:化學工業出版社，2007.
[2 ] 陳啟松. 液壓傳動與控制技術[M].上海:上海科學技術出
版社,2009.
[3] 王益群.液壓工程師技術手冊[M].北京:化學工業出版社，
2009.
(編輯: 于歡)（收稿日期:2017-11-18}
(上接第50頁）
善了煤粉的燃燒效果，煤粉燃燒充分，同時避免長
焰燃燒，火焰集中溫度高，減少了煤灰的集中沉落。
(2) 結合均化庫位與入窯料量的關系,將生料
磨的峰值電停磨時間延長，停磨時間由原先的8:
00~11:00,16:00~21:00 改變為 6:00~11:00,16:
00~22:0 0，停磨時間延長3 h，均化庫位最高由之前
的28~35 m降到23~28 m之間，這樣首先給質量配
料帶來了方便，調整配料后窯上見效快;其次避免了
磨機谷值電生產時高庫位帶來的人窯波動。中控窯
操作上控制人窯斗提電流穩定進而控制人窯量的穩
定。
(3) 操作上通過兩步走，由于窯圈位置在21~
25 m處，只調整燃燒器偏上控制很難燒掉圈體。第
一步通過減產至220 t/h,固定間隔時間調整高溫風
機拉風、分解爐溫度、三次風閘板，一次風壓等控制
火焰長短,冷熱交替使厚圈松動。第二步采取短焰
煅燒，將燃燒器軸流風壓由正常的60 kPa降至
50 kPa,旋風風壓由正常的28 kPa提高至42 kPa，三
次風閘板開度由正常的4 5 % 開大至5 5 % , 目的是縮
短火焰,讓厚圈處溫度降低以至垮掉。具體操作控
制參數表3。
表3 燃燒器控制參數
燃燒器位置高溫風機分解爐溫度三次風閘板一次風壓~~
mm Hz T! % kPa
冷態 -400 +1 850 60 軸 50 旋 34
熱態 +400 -1 880_________40 軸 60 旋 26
(4)提高入窯物料的和SM，使熟料的易燒
性變差，物料耐火,對圈提起到一定沖刷作用。
通過以上調整后6 月1 2 日白班開始，21~25m
圈體厚度逐漸變薄，中班開始垮落，至6 月1 3 日0:
00,21~25m處厚圈已完全掉光。
4 結語
此次結圈的主要原因為煤粉質量的變化導致的
典型的“煤粉圈”,火焰長，煤灰的集中沉落，加上配
料的變化及人窯物料量的不穩定，導致液相的提前
出現及液相量的增多，結果由厚窯皮形成厚圈。這
其中因煤粉變化形成的后結圈，單獨通過上抬燃燒
器端面是無法燒到圈體的，因為距離遠。只能通過
冷熱交替使圈體松動，然后將火焰收短突然降低圈
體處溫度,再輔以易燒性差的物料沖刷，才能成功的
將厚圈處理掉。
(編輯: 于歡)（收稿日期= 2017-11-02}
下期要目
立磨粉磨鋼渣用助磨劑的研究與應用......................................................... 劉立功
微膨賬低熱娃酸鹽水泥的生產研究......................................................... 程海平，等
機欽冶煉尾渣用于混凝土摻合料研究........................................................... 錢強
中歐美標鋼筋混凝土梁設計對比分析......................................................... 祝振興
淺談回轉窯筒體周長和圓度要求及測量方法* .............................................. 陳黎東，等
本鉍年第1期
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