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高壓加熱器泄漏堵漏方法及工藝

文檔作者：楊飛游世偉文檔來源： 1．巴蜀江油電廠 2．巴蜀江油電力工程公司，		點擊數：	更新時間： 2025年09月29日
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上一篇：高壓加熱器泄漏原因分析及處理

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第2O3070年卷第021月期 四 川 電 力 技 術
Siehuan Electric PowerTeehnolo~
Vo1．30-No．1
Feb．．20∞
高壓加熱器泄漏堵漏方法及工藝
楊飛 。游世偉
(1．巴蜀江油電廠，四川江油621700；2．巴蜀江油電力工程公司，四川江油621700)
摘要：針對巴蜀江油電廠330／riVe機組的高壓加熱器泄漏情況，進行了淺析，根據其不同的泄漏方式提出相應的堵
漏方法，同時重點就管板泄漏和熱交換管泄漏的堵漏方法廈焊接特點等進行了介紹和討論。
關鍵詞：330^ 機組；高壓加熱器；泄漏；堵漏
r曩Id：Thek lge situation oflli 一pressure heaterin 3301rIVe unit ofBashu JiangyouPowerPlanti8 8 yzedin brief，andthe
leak—proofmetho&amp;amp; in O,13~ withthe diferentle B_re pIop嗍ed．Theintroduetior~and analyses 0ftheleak—proofm~
and welding charaetexisdes for tube p leakage and heat—exchange pipe leakage are曲 }sed．
Key words：330／rIVe unit；l1ig}l—pressure heater；leakage；leak—proof
中圖分類號：TK172 文獻標識碼：B 文章編號：1003—6954(2007)01—0076—03
1 高壓加熱器系統簡介
巴蜀江油電廠2×330 M'W機組高壓加熱系統由
3臺高壓加熱器組成，就工質水的流向和抽汽而言分
為6號高壓加熱器、7號高壓加熱器、6號前置高壓加
熱器，三臺高壓加熱器立式串聯布置。該系列高壓加
熱器由DELAR—WEIR生產；隨31號、32號機組的投
運，該高壓加熱器系統分別于1990年12月和1991年
投運。各高壓加熱器投運十年以來運行狀況良好。
2 泄漏方式
1999年1月12日32號機6號高壓加熱器首次
發生泄漏以來，32號機6號高壓加熱器和3l號機6
號、7號高壓加熱器發生了多次泄漏的情況，并且由
于堵管率超標，分別于2001年和2002年對32號機6
號高壓加熱器和31號機6號高壓加熱器進行了更
換，其更換后的32號機6號高壓加熱器于2001年2
月就發生了首次泄漏。根據巴蜀江油電廠2×330
M'W機組高壓加熱器的泄漏情況，可以將高壓加熱器
的泄漏分為管板泄漏、管子泄漏以及進出口水室人孔
門螺栓孔泄漏和進出口水室隔板泄漏幾種情況。
3 泄漏原因
3．1 高壓加熱器外形及內部結構
該機組高壓加熱器為立式倒“u”形管加熱器，主
· 76 ·
要由給水進水室、給水出水室、管板、殼體、“u”形管、
疏水出入口、蒸汽入口及隔板等部件組成。高壓加熱
器水室、管板、殼體焊為一體。管束是經與管板口封
焊后再進行機械脹管的。沿管束長度方向布置隔板，
以支承管子。隔板依靠粗拉桿及定距套固定。按照
傳熱布置，高壓加熱器分為三段，即過熱蒸汽冷卻段、
蒸汽凝結段和疏水冷卻段。
3．2 高壓加熱器泄漏的原因
(1)由于高壓加熱器事故疏水調節門受沖刷泄
漏，使高壓加熱器經常處于低水位或無水位運行。這
樣蒸汽在高壓加熱器的通流時間大大減少，高壓加熱
器中段的蒸汽來不及凝結成疏水就流入疏水冷卻段，
通過疏水接口流出。這樣使蒸汽流速大大增加，對u
型管束形成高速沖刷，時間長了，使u型管的管壁變
薄而破裂泄漏。
(2)在u型管束的彎管部位，由于給水的方向發
生改變，給水對u型管束的背弧部分有很大的沖刷
作用，時間長了，使u型管的管壁變薄而破裂泄漏。
高壓加熱器在投運或停運過程中(升溫率或降溫率過
大)，不可避免的熱沖擊。同時升溫率或降溫率過大，
造成高壓加熱器受熱不均，將產生內部應力損壞u
型管。這種損壞大多發生在u型管束與管板脹口處
(注：就實際運行操作的程序而言，造成這種熱沖擊的
可能性也非常小，但多次高壓加熱器泄漏均發生在事
故停機后的開機過程中，說明該影響是較大的)。
(3)另外制造缺陷也是造成高壓加熱器泄漏的
原因。
① 在制造過程中遺留存在的u型管與管板的鎖
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第2O3Oo7卷年第021月期 四 川 電 力 技 術
Sichuan Electric PowerTvchnology
Vd．30。No．1
Feb．．2OO7
口焊焊接質量差，造成焊口脫焊；
② 管板采用表面堆焊的方式，堆焊層存在氣孔、
夾渣等缺陷影響管板的耐沖刷能力，使管板受損造成
泄漏；
③ 管束是經與管板口封焊后再進行機械脹管
的，但在對管束進行檢查中發現存在漏脹情況，影響
管束的抗振動能力，如在7號高壓加熱器的疏水水位
不穩定時也會造成6號高壓加熱器u型管束的振動，
使其鎖口焊焊口被拉裂損壞；
④ 制造時的焊接順序不合理、焊接質量差，致使
部分受拘束應力較大的焊縫被拉裂，造成泄漏；
⑤ 由于焊接質量差，部分進出口水室隔板焊縫
存在氣孔，在給水的沖刷下迅速形成孔洞，造成泄漏。
4 處理方案
對于在判斷高壓加熱器泄漏后，對將該機組高壓
加熱器退出運行，人孔門解體處理時，不能立即對高
壓加熱器進行灌水檢查泄漏點，首先應通入壓縮空氣
到高壓加熱器的水室，然后進入高壓加熱器仔細查找
泄漏原因及泄漏點，特別是管板泄漏，此時一般高壓
加熱器溫度在6o℃以上，有助于高壓加熱器內的積
水被蒸發，減少高壓加熱器內的濕度，可以避免以后
在帶水的環境中進行焊接或在損壞處結露影響施焊，
保證焊接質量。確定泄漏原因后，根據泄漏原因制定
相應的堵漏措施后進行堵漏，然后灌水查找是否存在
其他泄漏點，再進行堵漏，直到無泄漏為止。下面重
點介紹管板泄漏和U型管泄漏的處理方案。
4．1 管板泄漏
管板泄漏為高壓加熱器泄漏中最難處理的一種。
管板厚401 mm，焊接拘束度極大，焊接應力難以釋
放，其管與管之間的距離為8 mm，原制造的管板鎖口
焊縫間距僅3刪左右，焊縫厚度為3 mm左右，在處
理過程中容易造成臨近的鎖口焊縫被拉裂，進而引起
泄漏。因此必須采用特別的處理工藝進行處理。
(1)因該工作在容器內進行，通風條件極差且濕
度較大，故應通人儀用空氣來改善容器內的通風條
件，同時兼有干燥水份、避免在損壞處結露影響施焊
的作用。為便于空氣流通在施工期間應將該高加有
關的排放通道打開。
(2)泄漏部位因管束密集，損壞處所形成的凹坑
等形狀極不規則；非砂輪等一般打磨工具能保證打磨
質量，須用專用的打磨工具，如錐形、柱形、球形磨頭
等；打磨工作量大，難度也大，施工人員必須精心操
作。對于較大且較深的泄漏部位要根據其形狀加工
堵頭，進行封堵。其堵頭必須具有0．1 mm左右的緊
力。堵頭最好低于管板I一3 rnln，封堵后再進行封堵
焊。
(3)在對損壞的鋼管進行封堵時，對于堵頭最好
選用與鋼管同種材質的圓鋼進行加工，一般不推薦事
先加工一大批堵頭，要根據現場打磨后，鋼管的尺寸
進行加工，由于各個鋼管被沖刷的情況不一樣，各鋼
管打磨后的尺寸差別較大，每一個堵頭必須保證有
0．1 rnln左右的緊力，堵頭的錐度在1 000：5左右。為
了減少焊接時的應力，在堵頭端部加工直徑4 mnl、深
5 rffrl的孔，堵頭打入鋼管后最好低于管板1～3 rfnTl，
封堵后再進行封堵焊。其焊接工藝：
① 將待補焊位置的水痕、銹跡、污垢清潔干凈；
用儀用空氣將管子與管板的夾逢吹干，焊前用丙酮將
待焊部位再清潔一次；
② 管板被沖刷的部位應先補焊(用J422)，因該
焊條抗氣孔能力較強；焊接時應盡量采用斷弧焊，控
制焊縫表面平整，否則打底后會因位置不好不易再打
磨；
③ 用J5o7焊條進行密封焊。焊接時，電弧長度
不超過2 mm，由遠到近進行兩個半圓的焊接。然后
進行管子與管板之間的角焊縫焊接，方法同焊堵頭一
樣。待上述焊縫焊完后，再用q~2．5 rnln的J50r7進行
加強面焊縫焊接，操作時因可焊面積不大，可用“之”
字形運條法；如有多個漏點可由遠到近逐個焊接。焊
縫應飽滿，并與母材過度平滑；
④ 焊接人員：必須選派長期合格率高經驗豐富
的“I”類持證焊工進行操作，焊接時必須嚴格控制層
間溫度，每焊一層后，由鉗工用風鎬捶打焊縫，消除應
力，焊接不要返工，才能保證焊接效果；
⑤ 焊接后著色檢查，確保無裂紋。
4．2 U型管泄漏
U型管泄漏，進行堵焊時如果工藝不到位容易造
成管板鎖El焊縫被拉裂進而在運行中發生管板泄漏，
其堵焊工藝如下。
(1)堵頭的加工和堵漏工作的準備與管板泄漏
一樣。
(2)焊接工藝：
① 將待補焊位置的水痕、銹跡、污垢清潔干凈；
． 77 ·
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第2003o7卷年第021月期 Siehuan四 Ele川etrl電e P力． 日技T術eeh nolo~, Vo1．3o。N0．1
Feb．。20o7
用儀用空氣將管子吹干，焊前用丙酮將待焊部位再清
潔一次；
② 使用手工氬弧焊焊接堵頭，焊條選用．150即
可，要選擇小規范參數施焊，焊接時不要過多傷害管
口，進而影響鎖口焊焊縫，焊縫應飽滿；
③ 焊接后著色檢查，確保無裂紋。
5 處理后情況
該廠高壓加熱器按照上述方案進行處理后能保
證高壓加熱器的長期運行，處理部位基本不存在重復
泄漏，大大提高了高壓加熱器投入率，延長了設備使
用壽命，確保了機組安全、經濟運行。
6 結論
高壓加熱器產生缺陷的原因復雜多樣，不同類型
的高壓加熱器產生缺陷的原因、缺陷分布位置、缺陷
形式均不同。通過對巴蜀江油電廠330 Mw機組高
壓加熱器的泄漏情況的分析，根據泄漏的方式及處理
難點，探索了不同的堵漏方法，消除了高壓加熱器泄
漏，保證了機組安全、經濟、長周期運行。
(收稿日期：2006—09—25)
(上接第72頁) 膛壓力在一3O～+30 P 右。
在一次風、二次風、邊界風調好后，再調節送風機
入口擋板，調至送風機出口風壓不小于2．4 kPa，爐膛
含氧量調至不小于3％。
4．2．3 一次風調節
(1)降低一次風風壓：在能滿足制粉出力的情況
下，通過調整制粉系統各風門，將一次風風壓從原來
的2．2—2．9 Ida降到1．4—1．8 Ida運行，使一次風風
速降低促使風粉噴入爐膛內著火提前，達到穩燃目
的，可減少投油槍數量甚至不投油槍。
(2)提高一次風風溫：鍋爐低負荷時，在能滿足
制粉出力的情況下，調整制粉系統各風門，適當開啟
排粉機入口熱風門，滲入熱風，將乏氣從6o C左右提
高到70—75℃，使風粉噴入爐膛時達到著火條件而
需吸收的煙氣熱量減少，而著火提前，達到穩燃目的。
(3)在停運行單臺排粉機情況下，停運的火嘴一
次風關閉，全開火嘴冷卻風門。在未停排粉機情況
下，停運的火嘴一次風開5％，火嘴冷卻風門不開。
4．2．4 二次風調節
各角二次風 ~,f-i保持全開，按火嘴投運方式進行
如下調節。
(1)8個火嘴全投情況下，上、下二次風門開度調
小至70 80％左右，中二次風門開度調少至30％左
右。
(2)單層火嘴投入情況下，當是上層火嘴投用
時，采用下壓火配風，當是下層火嘴投用時，采用上抬
火配風，各二次風門調小至表1開度左右。
表1 二次風門開度
投運火
嘴方式
二次風分風門開度(％)
上 中上 中下 下
4．2．5 邊界風的調節
未投火嘴的邊界風門開度調小至10％，投運火
嘴的邊界風門開度調小至20％。
5 效果及效益
采用該操作方法，2004年鍋爐車間員工能做到
鍋爐負荷低至60 t／h仍能少油甚至斷油穩定運行，鍋
爐各管壁溫度都能控制在允許范圍之內。
統計2004年3 7月份實施上述操作方法后，二
期鍋爐油耗用于低負荷穩燃比例由原來的67．Ol％
下降到47．02％，這主要是采取上述措施后，正常低
負荷時做到了少投油或不投油助燃，非正常低負荷如
單引風機或單排粉機運行時，也做到了少投油或不投
油助燃。
2004年鍋爐總柴油消耗為150．12萬L，按二期
鍋爐油耗占總油耗比例88．6％，該項目月均可降低
柴油消耗為2．22萬L，年降低柴油消耗26．64萬L，
年節約成本95．9萬元。

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