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印尼煤安全摻燒方式分析

文檔作者：李植汶文檔來源：國投宣城發電有限責任公司		點擊數：	更新時間： 2022年12月09日
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A而 電力安全技術 第14卷<2012年第7期)
印尼煤安全摻燒方式分析
李植汶
(國投宣城發電有限責任公司，安徽宣城242052)
[摘要]隨著國內煤炭供不應求，價格日益攀升，火力發電企業的運營成本逐年增大，使用
海外印尼煤摻燒已成為大多數火電廠降低煤炭成本的主要手段。伴隨著印尼煤的大量使用，電廠制
粉系統爆炸事故頻頻發生，對此應加強燃料管理，制定煤炭安全摻燒和制粉系統安全運行的措施，
切實保證機組安全運行。
[關鍵詞]印尼煤；摻燒；安全
目前煤炭形勢緊張，火電機組燃用設計煤種變
得越來越難。對燃料合理搭配，進行煤炭摻燒，已
成為火電機組提高經濟『生的主要手段之一。為提高
印尼混煤的流動陛，確保摻燒安全，需要確定印尼
煤的摻配比例和方式。
1 系統及設備概況
宣城電廠l號鍋爐是哈爾濱鍋爐廠引進三井巴
布科克能源公司技術生產的超臨界參數、變壓運行
直流鍋爐，是單爐膛、一次再熱、平衡通風、露天
布置、固態排渣、全鋼構架、全懸吊結構n型鍋爐，
型號為HG1900／25．4一YM7。
鍋爐燃燒方式為對沖燃燒前后墻，各布置3層
低NO 軸向旋流燃燒器。在最上層煤粉燃燒器的
上方，前后墻各布置1層燃燼風口。每只燃燒器配
有1只油槍，用于點火和助燃。鍋爐設計煤種為淮
南新集煤，校核煤種也為淮南新集煤，實際運行煤
種為潘集礦煤。 ‘
鍋爐制粉系統為中速磨冷一次風正壓直吹系
統。磨煤機有6臺，B—MCR工況時5臺全部投運，
l臺備用。每臺磨煤機分別供1層布置于前墻或后
墻的LNASB燃燒器。
不僅會造成熱值下降，且易發生自燃，引發事故。
針對印尼煤易結焦、含硫量大 揮發分高的特
點，在正常運行時要求脫硫入口煙氣含硫量不能超
過l 500 mg／m ，即要求高負荷時煤種含硫量不能
超過0．55％}否則，脫硫效率難以維持，勢必影
響環保指標控制。燃料摻配比例對應的特性見表1。
表1 燃煤摻配比例特性對比
煤種M1一
／kg ％
潘集礦 17．6～20．9 6～8 0．4～0．52 32～40 >1 450
蒙煤 19．5～20．6 20 0．35-0．47 35～38 >l 250
印尼煤 20．33 20．4 1．2 48．7 >l 200
印 18．9～20-6 l3 l4．2 0 o．86加．35 3 >l250
印 囊 18．28～20．75 9．6~l1．10．6~0．69 36．1~42_l7>1350
從表1的統計結果可以看出，當潘集礦煤與印
尼煤以1：3混合時可以保證脫硫設備連續運行，最
大限度保證磨煤機出口溫度，為最佳摻配比例。結
合以上數據，對于上煤方式、調整加倉原則為：E
倉上潘集煤，B倉上印尼煤，C倉上蒙煤，A，F，
D倉上潘集煤與印尼煤混合比例為1：3；從而保證
了鍋爐燃燒熱值穩定。
3’調整印尼煤煤粉細度
2 印尼煤與其他煤種的摻配特性
根據中華人民共和國電力行業標準 大容量煤
印尼煤具有高揮發性、高水分、高硫分、低灰 粉鍋爐爐膛選型導則 (DL／T 831-2002)，煤粉細
熔點等特點，易在燃燒器噴口處結焦；長時間存儲 度按下式選取：
一 一
第l4卷(2012年第7期) 電力安全技術
R90= K + 0．5n f
式中： 為系數，對于V~>25％的煤質，
= 4；對于l5％< f<．25％的煤質，K=2；對
于 <15％ 的煤質，K=0。
以B磨煤機為調整對象，改變分離器擋板開度，
取樣并篩分煤粉細度，開度由l向10格方向變化，
擋板間隙變小，煤粉變細，調整結果見表2。再對
其他磨煤機進行煤粉取樣并篩分煤粉細度，結果見
表3。
表2 B磨煤機煤粉細度調整
表3 其他磨煤機煤粉細度調整
確定各臺磨煤機最終分離器擋板開度見表4。
在此開度下，不同負荷工況飛灰可燃物含量較小，
各臺磨煤機磨制的煤粉細度滿足鍋爐燃用要求。
表4 各臺磨煤機最終擋板開度
項目 A磨 B磨 C磨 D磨 E磨 F磨
分離器擋板開度5．0／5．0 5．0／5．0 6．O／6．0 5．5／6．0 5．0／5．0 5．5／5．5
A
4 印尼煤加倉注意事項
根據 火力發電廠煤粉鍋爐爐膛防爆規程 和
磨煤機選型導則 ，要求 <40％時，磨煤機
最高允許運行溫度為[5×(82—100 )／3】±5℃。
印尼煤揮發分按照42％來計算，在保證安全的情
況下磨煤機出口溫度應不超過63℃。
按照現場實際工況，在燃用潘集煤、蒙煤時出
口溫度應控制在80℃以下，燃用印尼煤時出口溫
度應控制在63 e以下。為防止發生堵磨、著火點
后移等現象，煤的溫度不能低于55℃。
由于印尼煤全水分達20％，原煤水分嚴重超
出設計值，致使磨煤機干燥出力降低，磨煤機入口
溫度應提高至200～260℃。從運行情況看，B磨
煤機石子煤出口在高負荷階段有帶火現象，石子煤
斗溫度同比高出近40℃，石子煤斗內的石子煤燒
紅，同時B磨煤機石子煤斗排出口漏風較重。 ．
單獨燃用印尼煤時，要求磨煤機出口溫度不
超過63℃，而B磨煤機要求出口溫度不得低于
55℃，否則影響該磨出力。非燃用印尼煤的磨煤
機要求出口溫度低于65℃，煤量低于45 t／h，有
備用磨煤機時，啟動該磨煤機。同時嚴格執行混燒
比例1：3，磨煤機出口溫度按照正常值控制。
混燒期間應加強就地檢查，加強監測各受熱面
壁溫、進出口溫差的變化，檢查噴口是否結焦。加
強底渣觀i貝4，判斷是否有焦塊產生；若有結焦傾向，
需增加鍋爐吹灰次數。
當SO 排放超標時，應減少印尼煤的用量(B
磨煤機)，控制SO 排放濃度在允許范圍內。
5 預防印尼煤自燃爆炸的措施
(1)保持磨煤機在最佳工況運行，嚴格控制各
項參數在規定范圍內。正常運行時控制磨煤機出口
溫度小于63℃。
(2)加強燃料煤場管理，不燃用濕煤或單獨使
用印尼煤加倉，保證煤質合格。
(3)定期檢查和試驗磨煤機消防設施。煤粉倉、
制粉系統和輸煤系統附近應有消防設施，并備有專
用的滅火器材。消防系統水源應充足，水壓應符合
要求。消防滅火設施應保持完好，定期進行試驗。
定期檢查磨煤機惰化系統，確保其可靠備用。
一 一
A麗 電力安全技術 第14卷(2012年第7期)
1 25 MW汽輪機大軸彎曲原因分析
汪杰斌 ，胡永剛 ，呂豐收 ，楊 峰
(1．國投宣城發電有限責任公司，安徽宣城242052；
2．中電國際蕪湖發電有限責任公司，安徽蕪湖 241009)
[摘要]對某發電公司14號汽輪機高中壓轉子彎曲現象進行了研究，對其發生原因進行分析，
確認高中壓轉子機械力學性能不穩定、機組長期運行局部動靜間隙減小、汽封系統蒸汽溫度與壓力
控制不合理是導致這次大軸彎曲的主要原因。
[關鍵詞]高中壓轉子；彎曲；機械力學性能 動靜間隙；盤車
1 機組概況
某發電公司14號機是由上海汽輪機廠制造的
N125-13．24／535／535 B151型超高壓、中間再熱、
雙缸、雙排汽、凝汽式汽輪機，于1997年投入商
業運行。
某年12月12日在鍋爐臨檢結束后，汽輪機
按冷態啟動規程要求啟動，在并網帶初負荷暖機過
程中，高中壓轉子的支承軸承和低壓轉子前端軸承
的軸振逐漸攀升，2號軸承的軸振先期達到跳機值
(260 btm)，致使機組振動保護動作。
隨后機組進行了近l0次沖轉試驗，并在低壓
轉子上進行了加重，機組均因瓦軸振動過大而打閘
停機。l2月18日機組轉為大修，揭缸檢查后發現
高中壓轉子發生了永久變形，現場實測高中壓轉子
過橋汽封處的彎曲值達225 btm。
● ● ■ ■ ■ ■ ■ ■ ● ● ● ■ ● ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ● ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ● ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 櫛譯 ■ 胥■ ■ ■ 件群■ 蔣脊釋■ 冪 ■ ■ 帶骨■ ● ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 胥● ● ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ● ■ ■ ■ ■ ● 譯■ ■ ■ ■ 譯■ ■ ● ■ ■ ● ■ ■
(4)定期檢測磨煤機各煤粉管道溫度，防止煤 (9)磨煤機發生滿煤時，要嚴密監視磨煤機各
粉管道堵塞引起積粉著火。磨煤機停機備用時，應 部件的溫度變化，及時清空停運；同時要控制磨煤
經常檢查磨煤機出口溫度的變化，若發現溫度上升 機入口風溫，盡可能控制在150℃以下，防止長時
較陜應及時降溫。 間停留在人口風道的積粉氧化自燃。
(5)在運行中應加強煤質的監控，防止爆炸性 (10)磨煤機發生著火時，應立即停止該磨煤
物質進入磨煤機內。禁止在制粉設備附近吸煙或點 機的運行及檢修工作，并根據現場情況進行相應處
火，也不得在運行中的制粉系統上進行焊接工作。 理。待檢修完畢且全部恢復后，方可進入備用狀態。
(6)磨煤機啟動前必須通風，通人惰化蒸氣惰 在磨煤機檢修期間，應隨時了解檢修磨煤機的狀態。
化8～10rain。制粉系統正常停用時，應抽凈系 若磨煤機出口溫度達到80℃時，應立即停止檢修
統余粉，吹掃時間不得少于10 min，風量保證在 工作。
80 t／h以上。確認磨煤機無粉磨后，方可停止磨煤
機運行。磨煤機停運后還應及時進行磨煤機惰化。 6 結束語
(7)在磨煤機停運期間，應嚴密監視磨煤機內
的CO濃度。發現CO有上升趨勢時，應及時匯報 燃用印尼煤在節約燃料成本的同時，也加大了
并查找原因。當CO濃度達到報警值 150 ppm時， 鍋爐安全運行的風險，所以必須重視運行和檢修安
應及時進行惰化處理。預計鍋爐停爐時間超過15 全，嚴格落實印尼煤自燃爆炸的預防措施，防止因
日以上時，應將煤斗燒空。 鍋爐系統出現自燃、著火、爆炸而使機組停運或出
(8)定期清理磨煤機石子煤箱，并盡可能消除 現人身傷害事件。
磨煤機各部積粉、積煤。
一 一

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