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風井煤柱充填開采安全性分析

文檔作者：黃玉誠郝宇鑫盧少奇趙成偉楊濤文檔來源：中國礦業大學（北京）資源與安全工程學院		點擊數：	更新時間： 2022年12月10日
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ｄｏｉ： １０?? １１７９９／ ｃｅ２０１６１１００１
　　收稿日期： ２０１６－０７－２９
　　基金項目： 中央高校基本科研業務專項資金（２０１０ＹＺ０３）
　　作者簡介： 黃玉誠（１９６６—）， 男， 安徽巢湖人， 博士， 教授、博士生導師， 從事充填采礦和充填防滅火等方面的教學
與科研工作， Ｅ－ｍａｉｌ： ｈｙｃ＠ ｃｕｍｔｂ?? ｅｄｕ?? ｃｎ。
　　引用格式： 黃玉誠， 郝宇鑫， 盧少奇， 等． 風井煤柱充填開采安全性分析［Ｊ］． 煤炭工程， ２０１６， ４８（１１）： １－３， ６．
風井煤柱充填開采安全性分析
黃玉誠， 郝宇鑫， 盧少奇， 趙成偉， 楊　濤
（中國礦業大學（北京） 資源與安全工程學院， 北京　１０００８３）
　　摘　要： 根據薛村礦東風井煤柱的位置及地表建筑情況， 提出了風井煤柱的充填開采方案。通
過地表移動和變形預計分析， 結合地表建筑和設施的受損等級標準， 對充填開采的安全性進行了分
析。結果表明， 充填開采引起的風井地表移動與變形很小， 對風井地表建筑的影響極輕微， 充填開
采是安全可行的。風井煤柱充填開采采出７?? ２ 萬ｔ 的風井壓煤， 具有明顯的經濟效益、社會效益。
　　關鍵詞： 煤柱； 充填開采； 地表移動； 變形預計
　　中圖分類號： ＴＤ８２３?? ７　　文獻標識碼： Ａ　　文章編號： １６７１－０９５９（２０１６）１１?０００１?０４
Ｓｅｃｕｒｉｔｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ａｉｒ ｓｈａｆｔ ｃｏａｌ ｐｉｌｌａｒ ｂａｃｋｆｉｌｌ ｍｉｎｉｎｇ
ＨＵＡＮＧ Ｙｕ－ｃｈｅｎｇ， ＨＡＯ Ｙｕ－ｘｉｎ， ＬＵ Ｓｈａｏ－ｑｉ， ＺＨＡＯ Ｃｈｅｎｇ－ｗｅｉ， ＹＡＮＧ Ｔａｏ
（Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ （Ｂｅｉｊｉｎｇ）， Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００８３， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｌｏｃａｔｉｏｎ ｏｆ ａｉｒ ｓｈａｆｔ ｃｏａｌ ｐｉｌｌａｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｒｆａｃｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ， ａ ｂａｃｋｆｉｌｌ ｍｉｎｉｎｇ ｓｃｈｅｍｅ
ｏｆ ａｉｒ ｓｈａｆｔ ｐｉｌｌａｒ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ． Ｔｈｒｏｕｇｈ ｓｕｒｆａｃｅ ｍｏｖｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ， ｔｈｅ ｓｅｃｕｒｉｔｙ ｏｆ ｂａｃｋｆｉｌｌ
ｍｉｎｉｎｇ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄａｍａｇｅｄ ｇｒａｄｉｎｇ ｓｔａｎｄａｒｄ ｏｆ ｓｕｒｆａｃｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ ａｎｄ ｆａｃｉｌｉｔｉｅｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ
ｓｕｒｆａｃｅ ｍｏｖｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ａｉｒ ｓｈａｆｔ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｂａｃｋｆｉｌｌ ｍｉｎｉｎｇ ｉｓ ｓｍａｌｌ ａｎｄ ｔｈｅｒｅ ｉｓ ａ ｓｌｉｇｈｔ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ
ｓｕｒｆａｃｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ． Ｂａｃｋｆｉｌｌ ｍｉｎｉｎｇ ｉｓ ｓａｆｅ ａｎｄ ｆｅａｓｉｂｌｅ． ７２０００ ｔｏｎｓ ｏｆ ａｉｒ ｓｈａｆｔ ｃｏａｌ ａｒｅ ｍｉｎｅｄ ｏｆｆｅｒｉｎｇ ｏｂｖｉｏｕｓ ｅｃｏｎｏｍｉｃ ａｎｄ
ｓｏｃｉａｌ ｂｅｎｅｆｉｔｓ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ： ｃｏａｌ ｐｉｌｌａｒ； ｂａｃｋｆｉｌｌ ｍｉｎｉｎｇ； ｓｕｒｆａｃｅ ｍｏｖｅｍｅｎｔ； ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ
　　我國中東部地區煤礦幾乎都存在著“三下” 壓煤問題，
而且部分礦區煤炭資源面臨枯竭。尤其是巨大的建筑物下
壓煤量直接影響部分礦區的正常生產規劃， 使得許多中小
型礦井的服務年限越來越短， 生產接續緊張， 生產效率降
低， 回采率也越來越低， 導致產量降低， 從而影響了礦區
的生產規劃和合理布局， 嚴重制約著礦區的可持續發
展［１－３］ 。峰峰集團公司小屯礦針對礦井可采儲量逐年減少和
生產接續緊張的現狀， 為保證礦井生產的接續和延長礦井
服務年限， 在可以動用的儲量中挖潛。經研究決定對小屯
礦境內的薛村礦風井保護煤柱進行充填開采。
１　風井煤柱位置及采礦條件
１?? １　煤柱位置
小屯礦和薛村礦是兩個相鄰礦井， 薛村礦東風井部分
保護煤柱位于小屯礦井田境內。本文研究的風井煤柱是小
屯礦境內的薛村礦東風井保護煤柱， 東風井擬開采煤柱位
置井上下對照圖如圖１ 所示。擬采區屬于２＃ 煤層， 煤層標
高－１１３ｍ， 地面標高＋１９７?? ７ｍ。其位于小屯礦井田西北部，
薛村礦東風井保護煤柱的邊界處。
圖１　東風井擬開采煤柱位置井上下對照圖（ｍ）
１
第４８卷第１１期　　　　　　　　　　　　煤　炭　工　程
ＣＯＡＬ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　　　　　　　　　　　　　　Ｖｏｌ?? ４８， Ｎｏ?? １１
萬方數據
擬采區域東北側為南旺村保護煤柱， 已采用條帶充填
開采完畢； 南側為１４２４９ 工作面及其保護煤柱， 該工作面
采動影響已趨于穩定； 西北側為薛村礦東風井建筑群， 擬
采區屬該風井的保護煤柱。
１?? ２　擬采區煤層賦存條件及儲量
擬采區內表土層薄， 只有１２ｍ 左右， ２＃ 煤埋深３１０ｍ。
煤厚穩定在４?? ５～ ５?? ５ｍ， 平均４?? ９ｍ。２＃ 煤的直接頂為砂質
頁巖， 厚度８?? ９ｍ； 老頂為細砂巖， 厚度２?? ５ｍ； 直接底為砂
質泥巖， 厚度為１２?? ３ｍ。砂巖的抗壓強度為４０～６０ＭＰａ， 砂
質頁巖、砂質泥巖的抗壓強度為２０～４０ＭＰａ， 由此可見， 擬
采區煤層頂底板巖性屬中等硬度。擬采區煤柱可采儲量８?? １
萬ｔ， 見表１。
表１　擬采區煤柱可采儲量表
煤層
水平
面積
／ ｍ２
傾角
／ （°）
傾斜
面積
／ ｍ２
煤厚
／ ｍ
容重／
（ｔ·ｍ－３）
煤量
／ 萬ｔ
２＃ １２１５４ ９ １２３０６ ４?? ９ １?? ３５ ８?? １
２　地表建筑概況及受損級別標準的確定
２?? １　地表建筑概況
東風井煤柱的地表建筑主要是薛村礦東風井風機房、
配電房、東檢站、圍墻以及配套辦公用房。建筑多為磚、
鋼筋混凝土結構， 強度高， 抗采動破壞能力較強。
２?? ２　受損級別標準的確定
小屯礦提出對地表建筑按Ⅰ級損壞提供開采設計。對
東風井建筑群， 依據原國家煤炭工業局制定的《建筑物、
水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規程》中對于
長度或變形區段內長度小于２０ｍ 的磚混結構建筑物損壞等
級劃分標準進行衡量［４］ ， 見表２。
對于東風井風機房的風機設備， 按原國家煤炭工業局
制定的《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤
開采規程》關于風機設備的變形等級標準進行衡量［４］ ， 見
表３。
表２　磚混結構建筑物損壞等級計算標準表
損壞等級損壞分類
地表變形
水平變形ε ／ （ ｍｍ·ｍ－１） 傾斜ｉ ／ （ ｍｍ·ｍ－１） 曲率ｋ ／ （１０－３·ｍ－１） 結構處理
Ⅰ 無損、極輕、輕微損壞≤２?? ０ ≤３?? ０ ≤０?? ２ 不修或簡單維修
Ⅱ 輕度損壞≤４?? ０ ≤６?? ０ ≤０?? ４ 小修
Ⅲ 中度損壞≤６?? ０ ≤１０?? ０ ≤０?? ６ 中修
Ⅳ 嚴重、極嚴重損壞＞６?? ０ ＞１０?? ０ ＞０?? ６ 大修或拆建
表３　風機設備的變形等級標準表ｍｍ ／ ｍ
技術裝置
及其特征
允許變形值
水平變形ε 傾斜ｉ
極限變形值
水平變形ε 傾斜ｉ
往復式壓風機— ４?? ０ — —
礦井扇　軸流式
風　機　離心式
——
——
７?? ０
９?? ０
１０?? ０
１２?? ０
３　煤柱開采方案
３?? １　建筑物下開采主要方法
“三下” （建筑物下、水體下、道路下）采煤中的建筑
物下壓煤開采歷史悠久， 并已獲得許多成功經驗。除村莊
搬遷以外， 比較具有代表性的方法有［５－７］ ：
１） 條帶開采法。它是將待采煤層劃分成比較正規的條
帶形狀， 采一條帶， 留一條帶， 讓留下的條帶煤柱支撐頂
板和上覆巖層， 從而控制地表的沉陷。條帶開采法的主要
缺點是回采率低， 一般為３０％～６０％， 掘進率高。
２） 采空區充填法。采空區充填開采是將工作面后方的
采空區進行充填， 使覆巖受到充填物的支撐， 從而大大地
減少地表下沉， 達到有效保護地表建筑和設施的目的。充
填采煤法是既能有效控制開采沉陷又可提高資源回收率的
開采方法， 成為近年來“三下” 壓煤開采的有效方法和發
展方向。
３?? ２　東風井煤柱開采方案
基于以下幾個因素及有利條件， 對于東風井煤柱確定
采用充填開采方法開采。
１） 東風井是薛村礦的重要生產設施， 一旦出現因地表
沉陷而影響風井設施的正常運行， 將對礦井生產造成嚴重
的影響。充填開采法可以最大限度地減小煤柱開采引起的
東風井建筑群的變形及破壞。
２） 小屯礦建有完整的膏體充填系統， 已采用充填開采
法開采南旺村保護煤柱， 具備相應的充填開采技術水平和
實踐經驗。
３） 現有充填系統的料漿輸送距離可達２０００ｍ 以上， 東
風井煤柱擬采區距離地表充填制備站約７００～１０００ｍ， 完全
可以用現有充填系統對東風井煤柱擬采區進行充填開采。
４　東風井煤柱充填開采地表變形預計
４?? １　預計方法和參數的確定
地表移動與變形的預計方法主要有： 概率積分法、典
型曲線法、負指數函數法、數值計算法、物理模型模擬法
（相似材料模型法）等方法。在我國應用廣泛且較為成熟的
預計方法是以隨機介質理論為基礎的概率積分式表示地表
移動變形的方法， 適用于常規的地表移動與變形計算［７－９］ 。
擬采區域地表是薛村礦東風井建筑群。為了控制地表
的移動與變形， 保護地表建筑， 小屯礦確定采用膏體泵送
２
　設計技術　　　　　　　　　　煤　炭　工　程　　　　　　　　　２０１６ 年第１１ 期　
萬方數據
充填開采法開采東風井煤柱擬采區。根據小屯礦提供的巖
層移動變形觀測成果、充填技術數據［１０］ ， 參考《建筑物、
鐵路、水體及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規程》的有關
規定， 得到地表移動變形預計基本參數， 見表４。
４?? ２　地表移動變形預計
采用概率積分法對東風井煤柱充填開采引起的地表下沉、
水平變形、傾斜、曲率進行預計， 預計結果如圖２ 所示。
通過對地表下沉、水平變形、傾斜、曲率的分析表明：
東風井建筑群地表最大變形值出現在東風井風機房位置，
最大下沉值為１０ｍｍ， 最大水平變形值為０?? ４２ｍｍ／ ｍ， 最大
傾斜值為０?? ３３ｍｍ／ ｍ， 最大曲率值為０?? ００７×１０－３ ／ ｍ， 均小
于Ⅰ級保護允許變形值， 見表５。
表４　充填開采地表移動變形預計基本參數
下沉
系數ｑ 煤厚／ ｍ 水平移動
系數ｂ
最大下沉角
系數ｋ
主要影響
角正切ｔａｎβ
拐點偏移距／ ｍ
Ｓ１ Ｓ２ Ｓ３ Ｓ４
０?? １２ ４?? ９ ０?? ３ ０?? ６ １?? ６ ０ ０ ０ ０
圖２　東風井煤柱充填開采地表移動變形等值線預計圖
表５　東風井建筑群范圍內地表最大變形值
變形
參量
下沉
Ｗｉ ／ ｍｍ
水平變形ε ／
（ｍｍ·ｍ－１）
傾斜ｉ ／
（ｍｍ·ｍ－１）
曲率ｋ ／
（１０－３·ｍ－１）
最大變形值１０ ０?? ４２ ０?? ３３ ０?? ００７
變形等級— Ⅰ級Ⅰ級Ⅰ級
從圖２ 和表５ 可以看出， 擬采區充填開采引起東風井
地表移動與變形很小， 對東風井地表建筑及風機設備的影
響極輕微。根據《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留
設與壓煤開采規程》關于建筑物損壞等級劃分標準（表２）
和風機設備的變形等級標準（表３）， 可以確定東風井煤柱
充填開采不影響東風井地表建筑及風機設備的安全和正常
使用。因此， 東風井煤柱充填開采是安全的。
目前， 東風井煤柱充填開采區已順利開采完畢， 采出
７?? ２ 萬ｔ 的優質煤， 東風井地表建筑及風機設備完好， 運轉
正常。充填開采方案的實施， 不僅提高了煤炭資源回收率
和延長礦井的服務年限， 而且有助于緩解礦井生產接續緊
張局面， 保證礦井的生產能力。同時也為該地區類似采礦
條件下的煤炭開采提供參考， 具有明顯的經濟和社會效益。
５　結　論
１） 東風井是薛村礦的重要生產設施， 地表下沉和變形
要求嚴格。為了在不影響東風井地表建筑及風機設備的正
常運行情況下回收部分風井煤柱， 分析確定了充填采煤法
開采煤柱方案。
（下轉第６ 頁）
３
　２０１６ 年第１１ 期　　　　　　　　　　煤　炭　工　程　　　　　　　　　　設計技術　
萬方數據
以及實際生產中單斗挖掘機和自卸卡車的應用， 針對采煤
作業提出四個設備組合備選方案。設備作業基礎參數及設
備組合能力指數計算見表４。
表４　采煤設備選型對比表
項目方案一方案二方案三方案四
基礎
參數
挖掘機／ ｍ３ ６ ６ １０ １０
自卸卡車／ ｔ ４５ ６５ ６５ １０８
運距／ ｋｍ ０?? ５ ０?? ５ ０?? ５ ０?? ５
年完成量／ Ｍｍ３ ５?? ６ ５?? ６ ５?? ６ ５?? ６
滿斗系數０?? ９ ０?? ９ ０?? ９ ０?? ９
每勺循環時間／ ｓ ３５ ３５ ３５ ３５
物料實方容重／
（ｔ·ｍ－３） １?? ３６ １?? ３６ １?? ３６ １?? ３６
理論裝車勺數／ 勺７?? ４ １１ ６ １１
卡車載重利用率／ ％ ９６?? ６ ９９?? ４ ９０?? ４ ９９?? ７
設備
能力
挖掘機年能力／１０４ｍ３ １４８?? ５ １６４?? ９ ２５９?? ２ ２７４?? ８
卡車年能力／１０４ｍ３ ７０?? ３ ９０?? ０ １０６?? ３ １５０?? １
設備
數量
挖掘機數量／ 臺４ ４ ３ ３
卡車數量／ 臺８ ７ ６ ４
設備組合能力指數０?? ００４９ ０?? ００３９ ０?? ００３６ ０?? ００３３
從表４ 可以看出， 備選方案中存在２ 個以上方案同時
滿足或接近“卡車載重利用率大于９０％” 和“卡車載重量
與單斗挖掘機勺斗裝載量的比例３ ∶ １～６ ∶ １” 的指標要求，
造成無法根據“卡車載重量與單斗挖掘機勺斗裝載量的比
例” 和“卡車載重利用率” 對各個備選方案進行優劣考
核。但是， 通過計算設備組合能力指數則可以有效避開上
述問題， 清晰地看出各個備選方案的優劣次序， 即單斗挖
掘機和自卸卡車規模匹配從優至劣依次為： 方案一、方案
二、方案三和方案四。
４　結　語
單斗挖掘機和自卸卡車如何進行匹配是采用間斷開采
工藝和半連續開采工藝設備選型的核心。在根據設備分級
匹配研究成果和設計經驗提出若干設備組合備選方案的前
提下， 通過計算設備組合能力指數可以實現對各個備選方
案技術規格匹配的量化分析， 其中計算結果最大的方案可
以使得單斗挖掘機和自卸卡車的設備能力發揮最大， 實現
單斗挖掘機和自卸卡車技術規格匹配的最佳方案， 進而為
下一步進行單斗挖掘機和自卸卡車經濟合理性分析及最終
設備匹配提供重要參考。
參考文獻：
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社， １９８６．
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百年發展報告（１９１４—２０１３） ［Ｍ］． 北京： 煤炭工業出版社，
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［７］ 　建標１５５—２０１１， 煤炭工業露天礦建設標準［Ｓ］．
［８］ 　楊澗國， 郭振文． 現代露天煤礦標通設計體系研究報告
［Ｒ］． 沈陽： 中煤工程設計咨詢集團沈陽設計研究院， ２０００．
（責任編輯　張寶優）
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（上接第３ 頁）
　　２） 對東風井煤柱充填開采引起的地表移動和變形進行
預計分析表明： 東風井建筑群地表最大變形值出現在東風
井風機房位置， 最大下沉值為１０ｍｍ， 最大水平變形值為
０?? ４２ｍｍ／ ｍ， 最大傾斜值為０?? ３３ｍｍ／ ｍ， 最大曲率值為
０?? ００７×１０－３ ／ ｍ， 均小于Ⅰ級保護允許變形值， 符合《建筑
物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規程》的
規定和要求， 東風井煤柱充填開采是安全的。
３） 東風井煤柱充填開采方案的實施， 采出７?? ２ 萬ｔ 的
優質煤， 不僅提高了煤炭資源回收率和延長礦井的服務年
限， 而且有助于緩解礦井生產接續緊張局面， 具有明顯的
社會效益， 將為峰峰集團公司今后類似條件下的開采提供
參考。
參考文獻：
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２０１１（１）： １－３．
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分析［Ｊ］． 煤礦安全， ２０１４（６）： １６３－１６４．
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［１０］ 　趙文平． 小屯礦村莊下壓煤開采研究［Ｄ］． 北京： 中國礦
業大學（北京）， ２０１２．
（責任編輯　張寶優）
６
　設計技術　　　　　　　　　　煤　炭　工　程　　　　　　　　　２０１６ 年第１１ 期　
萬方數據

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