導航：安全管理網>> 安全論文>> 建筑安全論文>>正文

某工程預應力懸挑梁施工難點及控制要點

文檔作者：張偉，周支軍，李陽，張中善，包正文檔來源：中國建筑第七工程局有限公司		點擊數：	更新時間： 2025年09月28日
下載地址：點擊這里	文件大小： 939.35 KB 共3頁	文檔格式： PDF	下載點數： 1 點（VIP免費）

全屏查看

內容預覽 [文件共3頁]

本文件共3頁，如需編輯使用，請下載。

注：預覽效果可能會出現部分文字亂碼（如口口口）、內容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大小：939.35 KB 共3頁文件格式：PDF 下載點數：1 點（VIP會員免費）

上一篇：某加熱爐煙囪深基坑支護難點及對策

文本預覽

僅提取頁面文字內容，供快速閱讀使用。

４６
施 工 技 術
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
２０１７ 年８ 月上
第４６ 卷 第１５ 期
ＤＯＩ：１０. ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１７１５００４６
某工程預應力懸挑梁施工難點及控制要點?
張 偉，周支軍，李 陽，張中善，包 正
（中國建筑第七工程局有限公司，河南 鄭州 ４５０００４）
［摘要］ 介紹某工程大跨度懸挑預應力混凝土梁施工概況，針對梁柱節點預應力束準確定位難、局部受壓面積不足
易出現裂縫、模板支撐體系拆除產生下撓３ 個問題，分析３ 個難點出現的根本原因并提出了解決方案，同時闡述了
后張法有粘結預應力混凝土梁施工控制要點。
［關鍵詞］ 混凝土；預應力；懸挑梁；裂縫；施工技術
［中圖分類號］ ＴＵ７４５. ２ ［文獻標識碼］ Ａ ［文章編號］ １００２?８４９８（２０１７）１５?００４６?０３
Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｄｉｆｆｉｃｕｌｔｉｅｓ ａｎｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｋｅｙｐｏｉｎｔｓ ｏｆ ａｎ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ Ｃａｎｔｉｌｅｖｅｒ Ｂｅａｍ
ＺHＡＮＧ Ｗｅｉ， ＺHＯＵ Ｚｈｉｊｕｎ， ＬI Ｙａｎｇ， ＺHＡＮＧ Ｚｈｏｎｇｓｈａｎ， ＢＡＯ Ｚｈｅｎｇ
（Ｃｈｉｎａ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｓｅｖｅｎｔｈ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄｉｖｉｓｉｏｎ Ｃｏ． ， Ｌｔｄ． ， Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ， Ｈｅ’ｎａｎ ４５０００４， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ａ ｐｒｏｊｅｃｔ ｏｆ ｌａｒｇｅ ｓｐａｎ ｃｒｏｓｓ ｃａｎｔｉｌｅｖｅｒ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ
ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ． Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｏｆ ｐｉｎｐｏｉｎｔ ｄｉｆｆｉｃｕｌｔｙ ｏｆ ｂｅａｍ ａｎｄ ｃｏｌｕｍｎ ｊｏｉｎｔ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ
ｔｅｎｄｏｎ， ｔｈａｔ ｌｏｃａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ａｒｅａ ｉｓ ｎｏｔ ｅｎｏｕｇｈ， ｉｔ ｉｓ ｅａｓｙ ｔｏ ｃｒａｃｋ， ａｎｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｆｏｒｍｗｏｒｋ ｓｕｐｐｏｒｔ
ｓｙｓｔｅｍ ｉｓ ｄｉｓｍａｎｔｌｅｄ ｔｏ ｐｒｏｄｕｃｅ ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ， ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｆｏｒ ｄｉｆｆｉｃｕｌｔｉｅｓ ａｎｄ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｓｏｌｖｉｎｇ ｓｃｈｅｍｅｓ
ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ， ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ｋｅｙｐｏｉｎｔｓ ｆｏｒ ｐｏｓｔ ｔｅｎｓｉｏｎｅｄ ｂｏｎｄｅｄ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ
ａｒｅ ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏｎｃｒｅｔｅ； ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｉｎｇ； ｃａｎｔｉｌｅｖｅｒ ｂｅａｍ； ｃｒａｃｋｓ； ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ
?中建總公司科技課題（ＣＳＣＥＣ?２０１５?Ｚ?５１）；中建七局科技課題
（ＣＳＣＥＣ７Ｂ?２０１５?Ｚ?２２） ［作者簡介］ 張 偉，碩士，工程師，Ｅ?ｍａｉｌ：５５４１２７０５８＠ ｑｑ． ｃｏｍ ［收稿日期］ ２０１７?０４?１０
１ 工程概況
某商業工程位于鄭州市區，總建筑面積約５１ 萬
ｍ２，由Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ 座組成，地上１８ 層，建筑高度為
７９. ９ｍ，整個工程２ ～ １８ 層的各層外圍均為大跨度
預應力混凝土懸挑梁，懸挑跨度平均為１５ｍ，２ 根預
應力混凝土梁與１ 根普通框架梁在梁柱節點交叉，
預應力混凝土梁的張拉端均為雙孔形式，截面尺寸
多為４５０ｍｍ ×１ ４００ｍｍ，整個工程采用了承插式滿
堂腳手架的支撐形式，工期緊，對施工進度要求
較高。
２ 施工難點與方案
２. １ 節點處預應力束準確定位
本工程預應力筋線形為２ 段Ｌ 形折線，低處位
于預應力筋端部，最高處位于懸挑段端部的框架梁
柱節點，距離混凝土上表面２００ｍｍ，該節點有２ 根
預應力混凝土梁和２ 根普通框架梁交叉穿過，結構
平面布置如圖１ 所示。預應力混凝土梁所采用的波
紋管直徑為７０ｍｍ，２ 根預應力混凝土梁和１ 根普通
框架梁其上部縱筋均為２ 排２５，則節點處有２ 條
波紋管、６ 排２５ 上部縱向鋼筋穿過，且框架柱主筋
直徑較大、箍筋密集，導致波紋管無法穿過且預應
力束曲線節點處豎向位置偏差過大，嚴重影響工程
結構質量，如何保證預應力束曲線依照深化設計施
工成為該工程的施工難點。
通過與設計院及專業預應力施工單位溝通，從
以下５ 個方面解決了該施工難題：①預應力混凝土
梁及普通框架梁的上下排縱向鋼筋互相穿過，以控
制豎向位置及保證鋼筋排距；②將懸挑段較長的預
應力混凝土梁的波紋管放置在懸挑段較短的波紋
管上部；③重新對預應力束線形進行計算、核算，預
應力束孔道中心可上下偏移半個管徑；④截斷部分
框架梁的箍筋以保證波紋管穿過，并采用直徑不小
于箍筋直徑的鋼筋進行兩邊側焊，焊接長度≥５ 倍
箍筋直徑；⑤安排專人監督混凝土澆筑，確保該節
萬方數據 點混凝土振搗密實。 后期結構檢測及預應力懸挑
２０１７ Ｎｏ． １５ 張 偉等：某工程預應力懸挑梁施工難點及控制要點 ４７
圖１ 梁柱節點結構平面布置
Ｆｉｇ． １ Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｐｌａｎ ｆｏｒ ｂｅａｍ-ｃｏｌｕｍｎ ｊｏｉｎｔ
梁的下撓和監測表明該方案效果良好。
２. ２ 局部承壓裂縫
由于張拉時預應力鋼筋回縮對錨具產生反作
用力，墊板后的混凝土局部受壓，并沿構件縱向進
行應力傳遞。局部受壓區域的混凝土處于三向應
力狀態，不僅承受構件縱向的壓應力，而且承受縱
向壓縮變形產生的橫向拉應力。混凝土抗拉強度
遠小于抗壓強度，當橫向拉應力大于抗拉強度時將
出現裂縫［１］ 。該工程張拉端預應力混凝土梁截面
尺寸為４５０ｍｍ ×１ ４００ｍｍ，邊梁高度為７００ｍｍ，孔道
中心距梁頂標高為８００ｍｍ，預應力筋２ ×９?ｓ１５. ２ 沿
橫截面布置，墊板規格為２００ｍｍ。２ 個墊板橫向排
布４５０ｍｍ 寬的框架梁端面，不能滿足國家建筑標準
設計圖集０６ＳＧ４２９《后張預應力混凝土結構施工圖
表示方法及構造詳圖》中墊板到構件外邊緣尺寸最
小值為５０ｍｍ 及墊板間距最小尺寸為３０ｍｍ 的
規定。
預應力框架梁端部尺寸不能滿足局部受壓最
小截面尺寸要求，極易造成裂縫的產生，嚴重時可
致使整根梁報廢，如何提高局部受壓承載力及避免
裂縫出現成為本工程的第２ 個施工難點［２］ 。若依
照《后張預應力混凝土結構施工圖表示方法及構造
詳圖》中規定的墊板間距及邊緣尺寸進行懸挑段截
面加寬，該工程預應力混凝土梁懸挑段長度平均
１５ｍ，不僅經濟性差，且影響了大型商場的建筑美
觀，綜合考慮上述因素，本工程采用了預應力梁張
拉端局部加腋及配筋的方式。
預應力混凝土梁長度方向張拉端兩側各加腋
３５０ｍｍ，邊梁長度方向兩側各加腋１５０ｍｍ，邊梁高
度以下加腋４００ｍｍ，局部加腋尺寸如圖２ 所示。局
部配筋有附加縱筋和附加箍筋２ 種形式，附加縱筋
為１６，沿加腋高度１ １００ｍｍ以間距１５０ｍｍ 放置，錨
入邊梁長度為３０ｄ，兩側對稱布置共計１２ 根；附加
箍筋為１６ 大環和１２ 小環封閉筋。大環箍筋寬
度為梁寬＋２５０ｍｍ 漸小，長度為１ ０５０ｍｍ，沿預應力
混凝土梁方向以間距１００ｍｍ、每道尺寸寬度５０ｍｍ
漸縮放置，共計７ 道；小環箍筋寬度為梁寬＋２００ｍｍ
漸小，高度２００ｍｍ，沿預應力混凝土梁方向以間距
５０ｍｍ，每道尺寸寬度５０ｍｍ 漸縮放置，共計５ 道。
預應力張拉施工經過一段時間觀察，局部承壓區、
邊梁及附近梁板均未出現裂縫。
圖２ 預應力混凝土梁加腋
Ｆｉｇ． ２ Ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ ｈａｕｎｃｈ
２. ３ 撓度變形過大的處理及預防措施
本工程為現澆混凝土框架結構，預應力混凝土
梁、普通框架梁、框架柱及樓板整體澆筑，模板支撐
體系為承插式滿堂腳手架，混凝土強度達到模板拆
除要求時，項目部考慮腳手架施工成本及工程進
度，將預應力混凝土梁、普通框架梁及樓板支撐體
系一并拆除，在預應力混凝土梁底局部搭設支撐體
系，預應力筋張拉施工后進行拆除。施工中質檢人
員發現局部搭設的鋼管支撐在預應力張拉前已有
較大的變形，通過對懸挑梁端位移進行測設，下沉
位移為６７ｍｍ，該預應力懸臂梁懸臂長１２ｍ，最大允
許變形限值ｌ０ ／４００ ＝ ２ × １２ ０００／ ４００ ＝ ６０ｍｍ， 變
形已經超過規范規定的要求。
項目部召開了技術質量問題分析會議，針對撓
度變形過大問題進行分析，一致認為原因為預應力
混凝土梁支撐體系隨主體模板整體拆除后，預應力
萬方數據 混凝土梁懸挑段較長、自重大、預應力筋尚無張拉
４８ 施工技術 第４６ 卷
致使局部搭設的支撐剛度無法滿足結構受力，同時
次梁、樓板會把荷載傳給預應力混凝土梁，進而加
重了下撓變形。
針對已產生過大撓度變形和未澆筑預應力懸
挑梁采取２ 種措施。考慮已產生過大撓度變形的懸
挑其混凝土強度僅為設計強度的５５％，且未達到張
拉的條件，為避免結構繼續下撓和裂縫的產生，決
定對其預應力筋分２ 次進行張拉，第１ 次張拉控制
力為預應力張拉值強度的５０％，待混凝土強度滿足
全部張拉后進行１０３％ 二次超張拉，通過后續監測
其實測值為４２ｍｍ，滿足結構要求。未澆筑的預應
力懸挑梁模板支撐體系與普通框架梁、樓板模板的
支撐體系分開設計，拆除時保留預應力懸挑梁底部
的支撐體系，考慮預應力混凝土梁的模板拆除時將
次梁與樓板荷載傳遞給預應力懸挑梁的模板支撐
體系，預應力懸挑梁模板支撐體系計算時應包含該
部分荷載并有整體加強措施，通過對模板支撐體系
分開設計的持續觀察和監測，發現該方法解決了預
應力混凝土梁下撓過大的質量問題。
３ 預應力施工控制要點
１）材料控制
鋼絞線、錨具進場時應對其外觀、規格、型號及
廠家質量證明書進行檢查，驗收合格后按每批質
量≤６０ｔ取樣，復試報告給出產品合格方可用于工
程；材料加工應采用專門的機械設備，預應力筋切
割必須采用砂輪切割機。
２）預應力束曲線控制
根據預應力深化設計曲線圖計算出間隔１ｍ 曲
線各點的矢高，在預應力框架梁箍筋上對稱標記出
最高點、最低點及間距１ｍ 各點位置，并用直徑
１２ｍｍ 對焊箍筋兩側標記，確保預應力束曲線的
準確。
３）張拉工序控制
預應力張拉千斤頂、油表應在半年內校驗，逾
期未校核不得使用；施工使用的千斤頂、油壓表應
配套，并與計量標定報告一致；張拉作業應于混凝
土同條件養護報告達到設計強度的８０％ 后方可進
行；張拉前應根據標定校核檢測報告計算張拉應力
對應的油壓表讀數及理論伸長；張拉工序采用油壓
表讀數控制張拉應力、實際伸長值與理論伸長值校
核的方法，張拉過程應做好詳細記錄。
４）注漿質量控制
預應力筋張拉后需觀測１２ｈ，無質量問題方可
進行孔道灌漿；一個孔道的灌漿需持續進行，不得
中斷，直至另一端流出濃漿；灌漿時需要控制壓力
表數值和水灰比，水灰比宜在０. ３５ ～ ０. ４５，壓力表
讀數應≥ ０. ６ＭＰａ， 停止灌漿前穩定加大壓力
０. １ＭＰａ 持續２ｍｉｎ； 灌漿過程中需制作１ 組
７０. ７ｍｍ ×７０. ７ｍｍ ×７０. ７ｍｍ 水泥漿試塊，標準養護
２８ｄ 送實驗室檢驗，強度應≥３０ＭＰａ。
５）封錨質量控制
灌漿完成后鋼絞線需要采用手提砂輪切割，外
露長度宜≥１. ５ 倍鋼絞線直徑，且宜≥３０ｍｍ。錨穴
清理干凈并鑿毛處理，用高一強度等級的微膨脹細
石混凝土進行封堵。
４ 結語
工程依據懸挑段長度調整孔道位置、優化節點
鋼筋排布解決了波紋管矢高的準確性問題，考慮建
筑造型及局部承壓性能采取局部加腋及設計附加
鋼筋避免了裂縫出現，分開設計預應力混凝土梁與
普通混凝土梁模板支撐體系克服了下撓變形過大
問題，結構竣工驗收一次性通過，榮獲工程“結構中
州杯”。
參考文獻：
［ １ ］ 沈蒲省，梁興文． 混凝土結構設計原理［Ｍ］． 北京：高等教育
出版社，２００７．
［ ２ ］ 中國建筑標準設計研究院． 后張預應力混凝土結構施工圖表
示方法及構造詳圖：０６ＳＧ４２９ ［ Ｓ］． 北京：中國計劃出版
社，２００６．
［ ３ ］ 張永軍，俞月紅，竺白川． 無粘結預應力懸挑梁構件施工技術
［Ｊ］． 混凝土與水泥制品，２０１４（８）：８０?８２．
［ ４ ］ 孫麗，周海旺，李闖，等． 光纖光柵的緩粘結預應力混凝土結
構監測［Ｊ］． 遼寧工程技術大學學報（自然科學版），２０１４
（７）：９３２?９３７．
［ ５ ］ 顧渭建，馮麗，王靜，等． 高烈度區大跨度鋼筋混凝土懸挑梁
結構設計［Ｊ］． 建筑結構，２０１２，４２（Ｓ１）：１５４?１５６．
［ ６ ］ 沈穎坤． 預應力懸挑梁設計中的撓度計算［Ｊ］． 特種結構，
２００７（１）：３２?３３．
武漢青山長江大橋南岸主塔上橫梁順利澆筑完成
７ 月２４ 日，由中鐵大橋局承建的武漢青山長江
大橋南岸主塔上橫梁順利澆筑完成。南岸１９ 號墩
主塔為無下橫梁的“Ａ”型鋼筋混凝土結構，高度為
２７１． ５ｍ，采用液壓爬模法施工，最大分節高度６ｍ，
分４８ 個節段澆筑。此次澆筑的上橫梁位于２８ 節段
和２９ 節段（中上塔柱連接系處）之間，分２ 次澆筑
完成，單次澆筑Ｃ５５ 混凝土９２０ｍ３。
武漢青山長江大橋全長７ ５４８ｍ，橋面寬４８ｍ，
雙向８ 車道高速公路標準建設。大橋建成通車后，
將成為青山區到黃陂區的一條新通道，會進一步優
化武漢“環線＋ 射線”路網結構，對緩解武漢過江交
通壓力、增強武漢國家綜合交通樞紐地位、打造中
部地區現代物流基地具有重要意義。

網友評論 more

建筑安全論文最新內容

09-28