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某礦空?qǐng)龇ㄩ_采安全工程方案制定

文檔作者：高忠１２劉武團(tuán)１２張亭１２劉財(cái)林１２文檔來源：１．西北礦冶研究院２．深井高效開采與災(zāi)變控制工程實(shí)驗(yàn)室，		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年05月28日
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第３９ 卷第５ 期
２０１７ 年１０ 月
甘　肅　冶　金
ＧＡＮＳＵ　ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
Ｖｏｌ．３９ Ｎｏ．５
Ｏｃｔ．，２０１７
文章編號(hào)：１６７２?４４６１（２０１７）０５?０００１?０４
某礦空?qǐng)龇ㄩ_采安全工程方案制定
高　忠１，２，劉武團(tuán)１，２， 張　亭１，２， 劉財(cái)林１，２
（１．西北礦冶研究院，甘肅　白銀　７３０９００；２．深井高效開采與災(zāi)變控制工程實(shí)驗(yàn)室，甘肅　白銀　７３０９００）
摘　要：為了預(yù)防某礦特大空區(qū)大面積冒落產(chǎn)生沖擊問題，研究了巖塊下落過程中沖擊氣浪運(yùn)動(dòng)形式和對(duì)下部結(jié)
構(gòu)的沖擊破壞；針對(duì)向上的沖擊氣浪，采取新鑿天窗井泄壓；針對(duì)向下從巷道中沖出的氣浪，設(shè)置了底部出氣口安
全距離和阻波墻，消耗和阻擋沖擊氣浪；針對(duì)大面積冒落圍巖對(duì)底部結(jié)構(gòu)引起的沖擊破壞，在底部形成廢石緩沖墊
層，依據(jù)消波理論和沖擊能理論，量化了墊層最小厚度為２０ ｍ。基于形成廢石緩沖墊層、泄壓天窗井、設(shè)置底部出
氣口安全距離和阻波墻等安全措施，構(gòu)成了空?qǐng)龇ㄩ_采安全工程方案。方案實(shí)踐表明，安全工程方案可行有效，保
障了空?qǐng)鱿碌拈_采安全。
關(guān)鍵詞：特大空區(qū)；沖擊氣浪；墊層厚度；安全工程
中圖分類號(hào)：ＴＤ８５３．３２　　　　　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ａ
Ｔｈｅ Ｓｔｕｄｙ ｏｆ Ｓｅｃｕｒｉｔｙ Ｐｒｏｊｅｃｔ ｉｎ Ｏｐｅｎ Ｓｔｏｐｉｎｇ
ＧＡＯ Ｚｈｏｎｇ１，２，ＬＩＵ Ｗｕ?ｔｕａｎ１，２，ＺＨＡＮＧ Ｔｉｎｇ１，２，ＬＩＵ Ｃａｉ?ｌｉｎｇ１，２
（１．Ｎｏｒｔｈｗｅｓｔ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ， Ｂａｉｙｉｎ ７３０９００， Ｃｈｉｎａ；
２． Ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ Ｄｅｅｐ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｄｉｓａｓｔｅｒ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ， Ｂａｉｙｉｎ ７３０９００， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｐｒｅｖｅｎｔ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｔｈｅ ａｉｒ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｉｎｄｕｃｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｏｆ ｆａｌｌｉｎｇ ｒｏｏｆ ｉｎ ａ ｌａｒｇｅ ｓｃａｌｅ ｉｎ
ｔｈｅ ｕｌｔｒａ?ｈｕｇｅ ｍｉｎｅｄ ａｒｅａ， ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｗａｖｅｓ ｆｏｒｍ ａｎｄ ｂｒｅａｋａｇｅ ｉｎ ｔｈｅ ｆａｌｌｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ． Ｆｏｒ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｏｆ ｔｈｅ
ｕｐｗａｒｄ ｓｕｒｇｅ， ｔｈｅ ｎｅｗ ｓｋｙｌｉｇｈｔ ｗａｓ ａｄｏｐｔｅｄ． Ｂｅｉｎｇ ａｉｍｅｄ ａｔ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｄｏｗｎｗａｒｄ ｓｕｒｇｅ， ｓａｆｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ａｎｄ ｗａｖｅ?
ｂｌｏｃｋｉｎｇ ｗａｌｌ ｗｅｒｅ ａｓｓｕｍｅｄ ｆｏｒ ｃｏｎｓｕｍｉｎｇ ａｎｄ ｂｌｏｃｋｉｎｇ ｔｈｅ ｓｕｒｇｅ． Ｉｎ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｔｏ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｂｒｅａｋａｇｅ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｌａｒｇｅ
ａｒｅａ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ， ｔｈｅ ｗａｓｔｅ ｒｏｃｋ ｃｕｓｈｉｏｎ ｌａｙｅｒ ｆｏｒｍｅｄ ａｔ ｔｈｅ ｂｏｔｔｏｍ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｉｎｉｍｕｍ ２０ｍ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｆ ｃｕｓｈｉｏｎ
ｗａｓ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｔｈｅｏｒｙ ｏｆ ｗａｖｅ ａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎ ａｎｄ ｉｍｐａｃｔ ｅｎｅｒｇｙ． Ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｓｅｃｕｒｉｔｙ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｅｄ ｔｈｅ ｓｅｃｕｒｉ?
ｔｙ ｐｒｏｊｅｃｔ ｉｎ ｏｐｅｎ ｓｔｏｐｅ ｍｉｎｉｎｇ． Ｐｒｏｇｒａｍ ｐｒａｃｔｉｃｅ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｅｃｕｒｉｔｙ ｐｒｏｊｅｃｔ ｗａｓ ｆｅａｓｉｂｌｅ ａｎｄ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ
ｍｉｎｉｎｇ ｕｎｄｅｒ ｏｐｅｎ ｓｔｏｐｉｎｇ ｗａｓ ｐｒｏｔｅｃｔｅｄ．
Ｋｅｙ Ｗｏｒｄｓ： ｕｌｔｒａ?ｈｕｇｅ ｍｉｎｅｄ?ａｒｅａ；ａｉｒ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ；ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｆ ｏｒｅ ｃｕｓｈｉｏｎ；ｓｅｃｕｒｉｔｙ ｐｒｏｊｅｃｔ
１　引言
隨著礦山資源的持續(xù)開采，逐年累計(jì)采空區(qū)已
達(dá)數(shù)萬平方米，大面積的采空區(qū)容易發(fā)生頂板冒落
事件，若頂板大面積突然冒落產(chǎn)生沖擊氣浪，嚴(yán)重危
害井下人員和設(shè)備安全［１?２］ 。如山東棗莊某石膏礦
５０００ 多平方米采空區(qū)頂板冒落所產(chǎn)生的沖擊氣浪
致使當(dāng)場(chǎng)１０ 多人死亡；河北刑臺(tái)縣某礦大面積冒頂
事故造成５ 人死亡；廣西某礦重大頂板冒落事件２９
人喪生等［３?６］ 。
某礦鉛鋅多金屬礦（以下簡(jiǎn)稱“某礦”）采用空
場(chǎng)法回收礦石，目前９００ ｍ 中段以上已形成１１３．２０
萬立方米的采空區(qū)，且空區(qū)之間相互貫通，空?qǐng)龇ㄋ?
遺留礦柱都已全部回收；同時(shí)隨著開采深度的加深
和空?qǐng)霾傻V后地壓活動(dòng)頻繁，礦山整體安全形勢(shì)不
容樂觀，若采空區(qū)頂板大面積冒落，必將造成嚴(yán)重
破壞。
　　本文以該礦特大采空區(qū)為例，研究采空區(qū)大面
積冒落時(shí)沖擊氣浪規(guī)律，研究制定空?qǐng)鲩_采安全工
程方案，預(yù)防采空區(qū)頂板大面積突然冒落，治理礦山
重大安全隱患，確保礦山開采安全及可持續(xù)發(fā)展。
２　頂板冒落氣浪運(yùn)動(dòng)形式研究
采空區(qū)頂板冒落時(shí)，巖塊下落時(shí)對(duì)空氣的誘導(dǎo)
萬方數(shù)據(jù)
和對(duì)地面層空氣的沖擊造成沖擊氣浪，沖擊氣浪危
害范圍與是否外界空氣補(bǔ)給有關(guān)。若沒有外界空氣
補(bǔ)給，則氣浪向外沖擊時(shí)，空區(qū)內(nèi)部變?yōu)樨?fù)壓，氣浪
向外沖擊范圍越大，內(nèi)部負(fù)壓就越高，這一負(fù)壓會(huì)使
氣浪沖擊能量很難消耗掉，致使冒落影響范圍不斷
擴(kuò)大。如果有外部氣體補(bǔ)給而采空區(qū)內(nèi)部不會(huì)形成
負(fù)壓，則氣浪沖擊能量主要靠沿途阻力以及墊層吸
收消耗，此時(shí)氣浪影響范圍和危害強(qiáng)度要比前者小
得多。
根據(jù)以上分析，因此該礦空區(qū)需與外界聯(lián)通，保
持外部氣體持續(xù)補(bǔ)給。假設(shè)在該礦采空區(qū)與地表，
巖塊下落過程中誘導(dǎo)與沖擊空氣形成三部分氣浪，
一部分氣體繞巖塊流動(dòng)，到了巖塊的上方；一部分氣
體流向空區(qū)四壁，形成環(huán)流；另一部分氣體，由空區(qū)
下方通道沖出，形成沖擊氣浪。這些因巖體冒落引
起沖擊氣浪若不能有效處理，將會(huì)對(duì)人員及設(shè)備造
成嚴(yán)重危害。
３　泄壓天窗井
巖塊下落過程中誘導(dǎo)與沖擊空氣中一部分氣體
繞流至巖塊上方的沖擊氣浪，可通過新鑿天窗井與
外界聯(lián)通，既可使空區(qū)始終處于正壓，冒落影響范圍
不致于繼續(xù)擴(kuò)大，又可將沖擊氣浪通過天窗井釋放
掉一部分沖擊能量，減少危害。
４　安全距離與阻波墻
采空區(qū)頂板圍巖大面積冒落產(chǎn)生向下的沖擊氣
浪可能會(huì)沿出礦口和與采空區(qū)直接聯(lián)通的巷道中沖
出，會(huì)對(duì)設(shè)備和人員造成破壞，為了安全，需要設(shè)置
底部出氣口安全距離和阻波墻，消耗和阻擋沖擊
氣浪。
４．１　底部出氣口安全距離
向下的沖擊氣浪由于塊體后面的負(fù)壓而迅速擴(kuò)
散，設(shè)在離開塊體邊緣８ ｍ 地方，以２ 倍于觀察到的
最大塊體５ ｍ×４ ｍ×２ ｍ 尺寸計(jì)算，可供向上擴(kuò)散面
積△Ａ＝４２７．１ ｍ２，可供繼續(xù)向前流動(dòng)面積Ｓ ＝ ７８．５
ｍ２，這樣，氣浪向上擴(kuò)散面積近于６／７，而向前延續(xù)
面積只有１／７。考慮到擾動(dòng)空流的束縛和慣性力影
響等，單位面積向前延續(xù)奔流量取為向上擴(kuò)散量的
２ 倍，則此時(shí)向前奔突氣浪速度估算值為：
　　ｕ１ ＝ １１．０ ｍ／ ｓ ＜ １２ ｍ／ ｓ
因此在底部出氣口８ ｍ 地方，此時(shí)已經(jīng)小于安
全規(guī)程規(guī)定的人體可以抵抗的風(fēng)速（ｕ ＝ １２ ｍ／ ｓ）。
同時(shí)在生產(chǎn)中，空區(qū)下方出礦時(shí)，出礦口不應(yīng)敞空，
以防沖擊氣浪傷人。
４．２　阻波墻位置及厚度
頂板冒落產(chǎn)生的沖擊氣浪可能會(huì)流入與采空區(qū)
有直接聯(lián)通的巷道中，因此需要在巷道中設(shè)置阻
波墻。
本次阻波墻采用巖石阻波墻，該阻波墻以挑頂
法取巷道巖石構(gòu)筑，在高速氣浪傳播方向形成擴(kuò)大
硐室，阻波墻設(shè)置在空區(qū)與主要生產(chǎn)采區(qū)相距小于
２０ ｍ 處巷道中、不需要通風(fēng)的地點(diǎn)。
５　安全緩沖墊層
采空區(qū)大面積冒落圍巖對(duì)下部結(jié)構(gòu)體產(chǎn)生沖擊
破壞。為了安全，底部需保留一定厚度墊層，以起到
消波和緩沖作用。
５．１　消波理論計(jì)算
本次計(jì)算采用Ｌａｇｒａｎｇｅ 一維人工黏性差分格
式［７］ ，在考慮初始邊界條件和運(yùn)動(dòng)條件基礎(chǔ)上，研
究冒落體下落過程中空區(qū)內(nèi)氣體最大流速，并采用
ＭＡＴＬＡＢ 編寫本次計(jì)算程序，部分代碼如下：
ａ＝３；
ｆｏｒ ｎ＝１：Ｎｔ－１
　　ｉｆ ｎ＞１
　　　　ｆｏｒ ｊ＝１：Ｎｒ－１
　　　　　　ｉｆ ｕ（ｊ＋１，ｎ）＜ｕ（ｊ，ｎ）
ｑ（ｊ，ｎ）＝ ２＼ａ＾２?（Ｒｏｕ（ｊ，ｎ）＋Ｒｏｕ（ｊ，ｎ－１））?
（ｕ（ｊ＋１，ｎ）－ｕ（ｊ，ｎ））＾２；
　　　　　　ｅｌｓｅ
　　　　　　　　ｑ（ｊ，ｎ）＝ ０；
　　　　　　ｅｎｄ
　　　　ｅｎｄ
……
該礦２ 號(hào)礦體開采形成的采空區(qū)相關(guān)參數(shù)如
表１。
表１　２ 號(hào)礦體采空區(qū)計(jì)算參數(shù)
名稱單位數(shù)值
腔深（ＡＬ） ｍ １０５
頂板比重（ρｓ） ｋｇ／ ｍ３ ３．０×１０３
落體厚度（Ｈｓ） ｍ １２．８
重力加速度（ｇ） ｍ／ ｓ２ ９．８
聲速（Ａｓ） ｍ／ ｓ ３４１
大氣密度（Ｄ０） ｋｇ／ ｍ３ １．２２５
大氣壓力（Ｐ０） Ｐａ １０３ ３６０
基本長度（ＡＬ０） ｍ １．０
基本速度（ａ０） ｍ／ ｓ ２８８．２
基本時(shí)間（ｔ０） ｓ ０．００３４７
　　將上述參數(shù)代入ＭＡＴＬＡＢ 程序中運(yùn)行可以得
墊層上面氣體速度隨時(shí)間的變化規(guī)律（圖１）。從圖
２ 　　　　　　　　　甘　肅　冶　金　　　　　　　　　　　　　　　　第３９ 卷
萬方數(shù)據(jù)
１ 可以看出，采空區(qū)底部最大風(fēng)速值為４４ ｍ／ ｓ。
圖１　墊層上面氣體速度隨時(shí)間變化規(guī)律圖
　　參考鄭志輝等［８?９］ 學(xué)者關(guān)于４８．５％墊層孔隙率
條件下風(fēng)速與墊層厚度關(guān)系（表２）。通過ＭＡＴＬＡＢ
程序計(jì)算出該礦采空區(qū)底部最大風(fēng)速通過８．１５ ｍ
墊層厚度后，氣浪速度可降至１２ ｍ／ ｓ 以下。綜合考
慮實(shí)驗(yàn)影響因素， 從安全角度確定墊層厚度為
１６ ｍ。
表２　風(fēng)速與墊層厚度關(guān)系表
墊層厚度／ ｍ ２．００ ３．６０ ４．８５ ５．７５ ６．４５ ７．３０ ８．１５
風(fēng)速／ （ｍ／ ｓ） １６．９１ １３．８９ １２．９６ １２．１５ １１．６７ １０．７３ １０．０４
５．２　沖擊能理論計(jì)算
由于該礦２ 號(hào)礦體采空區(qū)上部邊界至地表約
２１０ ｍ 左右，依據(jù)極限自然平衡拱理論可知，采空區(qū)
上部圍巖不會(huì)冒落到地表，不管是局部冒落還是大
面積冒落，都最終會(huì)形成一個(gè)冒落拱。為了便于計(jì)
算，將冒落圍巖簡(jiǎn)化成一個(gè)規(guī)則圓柱體，冒落體撞擊
墊層力學(xué)計(jì)算模型見圖２。
圖２　冒落體撞擊墊層力學(xué)計(jì)算模型
　　冒落體撞擊采空區(qū)下部結(jié)構(gòu)，若不考慮破碎及
少量回彈，其沖量可表示為： ∫ｔ
０
Ｐｃ ｄｔ ＝ ｍｃ ｖ０ ⑴
式中：ｔ 為冒落體撞擊采空區(qū)下部結(jié)構(gòu)體作用
時(shí)間；Ｐｃ 為冒落體對(duì)采空區(qū)下部結(jié)構(gòu)體沖擊力；ｍｃ
為冒落體質(zhì)量；ｖ０ 為冒落體撞擊采空區(qū)下部結(jié)構(gòu)體
初始速度。
由式⑴可知，在冒落圍巖動(dòng)量變化一定情況下，
冒落圍巖撞擊下部結(jié)構(gòu)體時(shí)間越短，則沖擊力就越
大；墊層最小厚度應(yīng)是承受最大沖擊力時(shí)厚度，那么
墊層最小厚度可用下式［１０］ 表示：
ｌ ? １．９６ ｖ３０
Ｒ Ｅ′ｍ１．５ ｃ
（２ [τ] δ）２．５ ⑵
式中：ｖ０為冒落體撞擊墊層初始速度；［τ］為采
空區(qū)下部結(jié)構(gòu)體抗剪強(qiáng)度；δ 為采空區(qū)下部結(jié)構(gòu)體
厚度；Ｅ＇為墊層變形模量；Ｒ 為冒落體半徑。
采空區(qū)下部結(jié)構(gòu)體抗剪強(qiáng)度為４．７８２ ＭＰａ，采
空區(qū)下部結(jié)構(gòu)體厚度根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)頂柱和底柱厚度值取
為１４ ｍ。根據(jù)極限自然平衡拱理論確定冒落體半
徑為１２．８ ｍ。通過計(jì)算冒落體撞擊墊層初始速度為
１５ ｍ／ ｓ，墊層變形模量參考爆破堆石體變形模量值
取為６０ ＭＰａ。那么根據(jù)式⑵計(jì)算出墊層厚度為
１３．２ ｍ。考慮到計(jì)算模型簡(jiǎn)化和預(yù)測(cè)可能冒落體尺
寸誤差等因素影響，取備用系數(shù)為１．５，確定墊層厚
度為２０ ｍ。
５．３　墊層最小厚度
基于消波和吸收沖擊能理論計(jì)算了墊層最小厚
度，為了安全起見，兩者取大值，確定墊層最小安全
厚度為２０ ｍ。
６　安全工程方案制定及實(shí)施
６．１　采空區(qū)處理方案
根據(jù)該礦采空區(qū)形狀與礦體條件，采用強(qiáng)制崩
落放頂和崩落上盤圍巖方案，選取９８０ ｍ 水平、９５０
ｍ 中段作為誘導(dǎo)空區(qū)冒落主要水平。在８－２４ 勘探
線之間９８０ ｍ 水平、９５０ ｍ 中段頂板圍巖采用多排
同段側(cè)向正向微差爆破，空區(qū)上盤采用雙層單排混
合布置硐室爆破，最終在９００ ｍ 中段以上采空區(qū)形
成大于２０ ｍ 廢石墊層，達(dá)到緩沖作用。
６．２　阻波墻布置
根據(jù)該礦巷道斷面，推薦現(xiàn)場(chǎng)巖石阻波墻厚度
取４ ｍ。巖石阻波墻形成在巷道頂板和兩幫中應(yīng)用
中深孔爆破，使爆破后形成的巖石堆見圖３，構(gòu)成防
止氣浪巖石阻波墻。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐，這種阻波墻可
用于阻止波前壓力為２ ５００～３ ０００ ｋＰａ 的氣浪［１１］ 。
第５ 期　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 高　 忠，等：某礦空?qǐng)龇ㄩ_采安全工程方案制定　 　 　 ３
萬方數(shù)據(jù)
根據(jù)該礦現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，在１８ 號(hào)勘探線兩側(cè)采場(chǎng)穿
脈中共形成巖石阻波墻８ 處。
圖３　巖石阻波墻示意圖
６．３　泄壓天窗井
根據(jù)該礦地形圖及井下空區(qū)情況，天窗井位置
布設(shè)在０１ 號(hào)礦柱上，天窗井為方井，規(guī)格４．０ ｍ×４．０
ｍ，高度為２０８ ｍ。
６．４　實(shí)施效果
以上安全工程方案在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施后，經(jīng)過約１０ 年
時(shí)間，未出現(xiàn)安全問題。方案實(shí)踐表明，安全工程方
案可行有效，保障了空?qǐng)鱿碌拈_采安全。
７　結(jié)語
⑴巖塊下落過程中，誘導(dǎo)與沖擊空氣形成三部
分氣浪，一部分氣體繞流至巖塊上方；一部分氣體流
向空區(qū)四壁，形成環(huán)流；另一部分氣體，由空區(qū)下方
通道沖出，形成沖擊氣浪。若不能有效處理，將會(huì)對(duì)
人員及設(shè)備造成嚴(yán)重危害。
⑵針對(duì)采空區(qū)大面積冒落圍巖對(duì)下部結(jié)構(gòu)體產(chǎn)
生沖擊破壞，采取在底部需保留一定厚度墊層，以起
到消波和緩沖作用，基于消波理論和沖擊能理論，確
定墊層最小厚度為２０ ｍ。
⑶針對(duì)向上的沖擊氣浪，采取新鑿天窗井與地
表聯(lián)通，既可使空區(qū)始終處于正壓，冒落影響范圍不
至于繼續(xù)擴(kuò)大，又可將沖擊氣浪通過天窗井釋放掉
一部分沖擊能量，減少危害。
　　⑷針對(duì)向下的沖擊氣浪可能會(huì)沿出礦口和與采
空區(qū)直接聯(lián)通的巷道中沖出，造成會(huì)對(duì)設(shè)備和人員
造成破壞，采取設(shè)置底部出氣口安全距離和阻波墻，
消耗和阻擋沖擊氣浪。
⑸通過泄壓天窗井、形成廢石緩沖墊層、設(shè)置底
部出氣口安全距離和阻波墻等安全措施，構(gòu)成空?qǐng)?
下開采安全工程方案；方案實(shí)踐表明，安全工程方案
可行有效，保障了空?qǐng)鱿碌拈_采安全。
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收稿日期：２０１７?０１?２０
作者簡(jiǎn)介：高　忠（１９８８?），男，采礦助理工程師，碩士研究生。主要
從事采礦工藝及災(zāi)害控制研究。

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