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臺州發電廠8號廠變事故技術分析

文檔作者：臺州發電廠浙江寄電力試驗研究所文檔來源：何文林陳金法朱青國		點擊數：	更新時間： 2022年12月09日
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浙江電力 1998年第4期
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經驗交流：
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摘要介蟈了臺州發電廠8號廠變的事故經過和就地檢查結果，分析了引起事故的主要原因，提出了
美鍵滑磐變壓囂 事故 分析 ’ 1r
1998年3月9日，臺州發電廠8號機組正
常運行時，8號廠變因外部短路造成事故，引起
8號■變損壞，迫使8號機組停機。
1 8號廠變主要技術參數
型 號：sFF7—50000／24
額定電壓：24000／6300／6300 V
額定容量：50000／25000／25o00 kVA
連接組：D，dO—dO
2 事故前8號機運行方式
8母主變
圖1 事赦相關部分主接線
臺州電廠8號發電機容量為330 Mw，發
電機定子電壓為24 kV，8號機系統為發一變單
元機組的形式，發電機、主變及高壓廠變三者之
間皆無斷開點。事故前8號機處于正常運行狀
子電壓24 kV，定子電流4200 A，勵磁電壓30
V，勵磁電流70 A，8號機廠用電系統處于正常
運行方式。
220 kV電網無操作，天氣正常，無雷擊現
象。
事故相關部分主接線圖見圖1。
3 事故經過
。1998年3月9日，凝結水泵進行定期切換
試驗(原運行于8A)，13時36分啟動8B，啟動
電流最大為150 A，返回到正常電流70 A，運行
正常，停8A凝泵。13時41分集控室聽到一聲
爆炸聲，廠變差動、瓦斯、壓力釋放動作，電源切
除。然后6．kV 8A、8B備用電源自投成功，因
值班員發現6 kV一段開關室有濃煙，值長下令
拉開6 kV 8A、8B備用電源開關。
4 8號廠變損壞情況
(1)就地檢查
就地檢查發現8號廠變外殼四周明顯外
鼓，焊接處多處漏油，變壓器下部大法蘭與箱壁
焊接處多處油漆剝落。發生事故時噴油嚴重，
估計變壓器內部基本處于無油狀態。事故后對
8號廠變進行了頻響法變壓器繞組變形測試，
(測試結果見圖2、3)，與原始測試結果比較表
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1998年第4期 浙江電力
明，該變壓器低壓繞組二段變形最嚴重，高壓繞
組次之。
O．O
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— 20．n
一30．0
— 40．U
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— 10．0
— 20．0
— 30．0
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圖2 高壓側額響曲線
dB／kHz
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圖3 低壓二最額響曲線
(2)吊罩吊芯檢查結果
低壓側二段：ab二相第一、第二段銅線散
開，A 相低壓側位移約l5
m m ：
c相沒有散開，位移約2～8
m m ；
ab二相圍帶下部二層全部散
開，第三層向上有位移；
ab相墊塊有位移。
高壓側二段：B相下部導線位移；
A相下部壓板出口有三餅移
出；
B相高壓引出線燒斷；
BC相問的下夾件表面有約
450 m／n電弧燒傷痕跡；
油箱內油發黑，到處是銅末。
鐵 芯：鐵芯下部約有6處被電弧燒
傷的痕跡，深度約5 mm，長
度約150 mm。
s 8號廠變損壞原因分析
5．1 8B凝泵的6 kvFC柜A相動靜觸頭嚴重
接觸不良，產生電弧，電弧燒穿了隔離套簡，引
起空氣游離，進而發展成A、B相問短路，并迅
速發展成三相短路。
三相短路穩態電流計算電氣原理圖見圖
4。
圖4 三相短路穗態電藹計鼻電氣厚理圖
五一系統短路阻抗(除7號及8號機外) 五一8號主變短路
阻抗 墨一8號發電機短路阻抗 -8號廠變短路阻抗
假設：基準容量為100 MVA，則：
x．= 0．01625
五=0．035( =14％，400 MVA)
X|=0．0567tX =0．22。330 MW，
cos尹=0．85)
=0．38(uk=19％，50 MVA)
24 kV側基準電流為2405．6 kA
6．3 kV側基準電流為9164 kA
計算得：流過廠變高壓倒的短路電流為
5．91 kA
流過廠變低壓側的短路電流為
22．52 kA
以上計算的僅僅是穩態電流，真正對變壓
器的動穩定產生威脅的主要是短路的暫態電流
(下轉第51頁)
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1998年第4期 浙江電力 51
料(46 mm×4 mm)已在放油管口(因油箱放油
管口略高于油箱底部)。在清除硅鋼片下腳料
后再進行真空脫氣注油，然后投入運行。至今
該變壓器油氣相色譜分析數據均小于導則規定
的注意值，這充分證明變壓器鐵心接地故障已
被徹底消除。
3 幾點體會
3．1 變壓器鐵心的接地故障，會造成鐵心的局
部過熱。主要特征為。高于700℃ 高溫范圍的
過熱性故障”；鐵心對地絕緣電阻為零或很低，
鐵心接地回路有環流等。
3．2 在變壓器鐵心接地回路串接限流電阻作
為應急措施是可行的，但應注意所串電阻不宜
太大，以保持鐵心基本處于接地電位，也不宜過
小，環流限制在0．5 A以下為宜，同時還需注意
的串電阻的熱容量，以防澆壞電阻造成鐵心對
地開路。
3．3 對由鐵心毛刺引起的接地故障，在吊罩檢
查處理無效的情況下，可采用電容放電法來燒
掉毛刺，但由于鐵心對地絕緣墊片較薄，故沖擊
電壓不宜加得過高。
3．4 在鐵心底部由金屬異物引起的不穩定接
地故障，在變壓器吊心檢查有一定困難時，不妨
利用本文介紹的處理辦法試一下，也許能收到
較好的效果。
3．5 從變壓器運行中鐵心接地故障來看，大多
為箱底不清潔所致，雖主要原因在制造廠．但作
為運行檢修部門應嚴把投運前的吊心檢查關。
(收稿日期：1998—05—06)
(上接第45頁)
的峰值．但由以上計算可知，由于220 kV系統
及8號發電機的共同作用，當廠變低壓側發生
三相短路時，流過廠變高低側的短路電流比正
常運行電流大得多．巨大的短路電流使8號廠
變承受了比正常運行大得多的電動力。
5．2 8號廠變的低壓繞組為輻向雙分裂結構，
雖然其抗突發短路能力比軸向分裂變壓器好．
但從本次短路的實際情況來看，其動穩定能力
仍不能滿足承受該安裝位置所產生的短路電動
力的要求。
5．3 保護動作時間過長。國家標準GB1094-
85對小容量變壓器的動穩定時間作了嚴格的
要求．但對大容量變壓器承受短路電流的時間
未作具體規定，可根據運行狀況由用戶與制造
廠協商解決。從廠變繼電保護的實際情況來
看，保護存在級差問題，按繼電保護規程的要
求，最小級差為0．3 s，故保護動作時間相對較
長，達0．3 s以上。
6 事故對策
6．1 對FC柜母線頂蓋進行改造，加裝釋壓裝
置；同時加強運行管理，小車開關推人前認真檢
查連接銅排有無變形，觸指是否松動，彈簧是否
變形等；
6．2 廠變選用動穩定能力好的雙線圈變壓器
(優先選用已通過突發短路試驗的變壓器)．進
一步提高廠變的抗短路能力。對新定貨的變壓
器，雖然GB1094對系統表觀短路容量有明確
的規定，但針對廠變的特殊重要地位，用戶可適
當提高短路容量的要求。擬選用的變壓器，不
管是否通過突發短路試驗，用戶皆應要求制造
廠家提供短路電動力的計算報告單．計算報告
單的內容一般應包括：短路電流和短路應力及
耐受強度的計算等。線圈導線應力和墊塊承受
壓力等是通常的驗算項目，計算的重點是低壓
線罔的機娥失穩，機械失穩計算的安全系數取
1．8～2．0為宜。
6．3 加強繼電保護的日常管理，提高保護動作
的正確性。針對廠用電系統的特殊性，對廠用
變壓器來說，承受短路沖擊的可能性比較大，尤
其對大容量機組的高壓廠變來說，所承受的短
路電流也比較大，即使保護正常動作，由于保護
時間的級差問題，動作時間相對較長(大于0．3
s)，變壓器能否承受多次的短路沖擊而不留下
不可恢復的機械變形，是值得懷疑的。故為了
高壓廠變的安全，很有必要增加6 kV廠用電母
線保護，以縮短過流保護動作時間。
(收稿日期：1998—05—20)

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