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摻合料對引氣混凝土抗凍性能的影響

文檔作者：楊夢卉１徐長偉２文檔來源：１．武漢大學水資源與水電工程國家重點實驗室２．沈陽建筑大學材料科學與工程學院		點擊數：	更新時間： 2025年11月03日
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２０１５ 年第６ 期
２０１５ Ｎｕｍｂｅｒ ６
水電與新能源
ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＡＮＤ ＮＥＷ ＥＮＥＲＧＹ
總第１３２ 期
Ｔｏｔａｌ Ｎｏ．１３２
ＤＯＩ： １０．１３６２２／ｊ．ｃｎｋｉ．ｃｎ４２ －１８００／ｔｖ．１６７１ －３３５４．２０１５．０６．００３
收稿日期：２０１５ －０５ －０４ 作者簡介：楊夢卉，女，博士研究生，研究方向：水工建筑材料。
摻合料對引氣混凝土抗凍性能的影響
楊夢卉１，徐長偉２
（１．武漢大學水資源與水電工程國家重點實驗室，湖北武漢　４３００７２；
２．沈陽建筑大學材料科學與工程學院，遼寧沈陽　１１０１６８）
摘要：對摻合料的引氣混凝土性能進行了研究。結果表明：在水膠比相同的情況下，無論是摻粉煤灰還是礦渣粉，混凝
土抗壓強度都呈隨著摻量的增加而降低的趨勢。單摻粉煤灰或礦渣粉的混凝土相對動彈性模量隨粉煤灰或礦渣粉摻量
的增加呈降低的趨勢，質量損失呈增大趨勢。當粉煤灰和礦渣粉復摻，總摻量為４０％且比例為１∶１ 時，試樣３００ 次凍融
循環質量損失最小，但相對動彈性模量而言，與單摻礦渣粉的混凝土的質量損失接近。硬化混凝土試件的空氣含量在
７．７８％ ～１０．６５％之間，氣泡間距范圍在０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ 之間，混凝土表現出了較好的抗凍性。
關鍵詞：引氣混凝土；礦物摻合料；抗凍性；氣泡參數
中圖分類號：ＴＵ５０２　　　文獻標志碼：Ａ　　　文章編號：１６７１ －３３５４（２０１５）０６ －０００１３ －０４
Influence of Admixtures on Freezing Resistance of the Air-Entraining Concrete
ＹＡＮＧ Ｍｅｎｇｈｕｉ１ ， ＸＵ Ｃｈａｎｇｗｅｉ２
（１．Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ， Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｗｕｈａｎ， ４３００７２， Ｃｈｉｎａ；
２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｓｈｅｎｙａｎｇ Ｊｉａｎｚｈｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｓｈｅｎｙａｎｇ １１０１６８， Ｃｈｉｎａ）
Abstract： Ｆｒｅｅｚｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ａｉｒ-ｅｎｔｒａｉｎｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗｉｔｈ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ ｉｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｗｉｔｈ ｔｈｅ
ｓａｍｅ ｗａｔｅｒ-ｃｅｍｅｎｔ ｒａｔｉｏ， ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｒｅｄｕｃｅｓ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｍｉｘｉｎｇ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｆｌｙ ａｓｈ
ｏｒ ｓｌａｇ ｐｏｗｄｅｒ．Ｉｆ ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ｆｌｙ ａｓｈ ｏｒ ｓｌａｇ ｐｏｗｅｒ ｏｎｌｙ， ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｅｌａｓｔｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗｉｌｌ ｄｅｃｒｅａｓｅ
ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｘｉｎｇ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｏｆ ｔｈｏｓｅ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ， ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｍａｓｓ ｌｏｓｓ ｗｉｌｌ ｉｎｃｒｅａｓｅ．Ｉｆ ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ｆｌｙ
ａｓｈ ａｎｄ ｓｌａｇ ｐｏｗｄｅｒ ｔｏｇｅｔｈｅｒ， ｔｈｅ ｍａｓｓ ｌｏｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓａｍｐｌｅｓ ａｆｔｅｒ ３００ ｔｉｍｅｓ ｏｆ ｆｒｅｅｚｉｎｇ-ｔｈａｗｉｎｇ ｃｙｃｌｅｓ ｉｓ ｏｆ ｔｈｅ
ｍｉｎｉｍｕｍ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｔｏｔａｌ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｔｈｏｓｅ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ ｉｓ ４０％ ａｎｄ ｔｈｅ ｒａｔｉｏ ｏｆ １∶１．Ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｅｌａｓｔｉｃ
ｍｏｄｕｌｕｓ ｉｓ ｃｌｏｓｅ ｔｏ ｔｈｅ ｓａｍｐｌｅｓ ｍｉｘｉｎｇ ｗｉｔｈ ｓｌａｇ ｐｏｗｄｅｒ ｏｎｌｙ．Ａ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｈｉｇｈｅｒ ｆｒｅｅｚｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｗｈｅｎ ｔｈｅ
ａｉｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｈａｒｄｅｎｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓａｍｐｌｅｓ ｉｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ７．７８％ ～１０．６５％， ａｎｄ ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｂｕｂｂｌｅ ｓｐａｃｉｎｇ ｉｓ ｂｅｔｗｅｅｎ
０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ．
Key words： ａｉｒ-ｅｎｔｒａｉｎｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ； ｍｉｎｅｒａｌ ａｄｍｉｘｔｕｒｅｓ； ｆｒｅｅｚｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ； ｂｕｂｂｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ
　　我國有相當多的地域處于嚴寒地帶，致使凍融破
壞在水工建筑中發生十分普遍。根據對全國３２ 座混
凝土高壩、４０ 余座鋼筋混凝土水閘中水工建筑物耐久
性和老化病害的調查［１］ ，２２％的大型水工建筑物存在
凍融破壞問題，主要集中在東北、華北、西北地區，其中
東北地區工程的混凝土凍融破壞最為嚴重。混凝土的
凍融破壞對建筑物的長期使用和安全運行造成了很大
的危害，為了維持這些工程安全運轉以及繼續產生效
益，各部門每年投入了巨額的維修費用，這些維修費用
為建設費用的１ ～３ 倍。試驗研究資料及工程實踐表
明，在混凝土中摻入一定量的引氣劑是提高混凝土抗
凍性的一個十分重要而有效的措施。有研究認為［２］ ，
只要引氣量合適，普通混凝土均能獲得較高的抗凍性。
由于氣泡的存在，能隔斷混凝土中毛細管通道，且氣泡
對水泥石內水分結冰時所產生的水壓力有緩沖作用，
故能顯著提高混凝土的抗凍性能，并且能大幅度提高
１３
水電與新能源２０１５ 年第６ 期
混凝土綜合耐久性。
摻合料是配制高性能混凝土的必要組分之一，粉
煤灰或礦渣粉作為礦物摻合料已經廣泛應用于各種混
凝土工程中，它不僅改善了混凝土的工作性能，提高了
混凝土的后期強度及其抗化學侵蝕能力，而且可以節
約水泥，將工業廢品有效利用，有利于改善環境。但國
內外有關資料表明［３ －４］ ：粉煤灰混凝土的抗凍能力隨
粉煤灰摻量的增加而降低，與相同強度等級的普通混
凝土相比較，２８ ｄ 齡期的粉煤混凝土試件抗凍性試驗
結果偏低。磨細礦渣與混凝土內水泥水化生成的
Ｃａ（ＯＨ）２ 結合具有潛在的活性［５］ ，但磨因此研究摻合
料對引氣混凝土抗凍性能的影響就具有重要的工程應
用價值和學術意義。本文研究了不同摻量的粉煤灰、
礦渣粉對引氣混凝土氣泡參數及抗凍性性能的影響。
１　試驗原材料及方法
1．1　試驗原材料
試驗所用原材料有嘉華水泥有限公司生產的
４２．５ 中熱硅酸鹽水泥，華珞電廠生產的Ⅰ級粉煤灰，
華新Ｓ －１０５ 級礦渣粉，水泥、粉煤灰、礦渣粉的品質檢
驗結果分別列入表１、表２ 及表３ 中；還有江蘇博特生
產的ＪＭ －ＰＣＡ 減水劑、ＧＹＱ 引氣劑，玄武巖人工粗細
骨料、自來水。
從試驗結果來看，試驗所用水泥、粉煤灰、礦渣粉、
外加劑的各項性能指標均滿足國家標準及行業標準的
有關規定，但華新Ｓ －１０５ 級礦渣粉的性能指標偏低，
可能是該礦渣粉放置時間較長而受潮的緣故。
表1　水泥的物理性能
水泥品種
比表面積
／（ｍ２ · ｋｇ－１ ）
密度
／（ｇ· ｃｍ－３ ）
標準稠度用水量
／％ 安定性
凝結時間／ｍｉｎ
初凝終凝
抗折強度／ＭＰａ
３ ｄ ７ ｄ ２８ ｄ
抗壓強度／ＭＰａ
３ ｄ ７ ｄ ２８ ｄ
中熱 ３２４ ３．２６ ２５．２ 合格 １８３ ２５８ ４．１ ５．６ ７．２ １８．９ ２６．７ ４６．８ ＧＢ２００ －２００３
中熱水泥≥２５０ － － 合格 ≥６０ ≤７２０ ≥３．０ ≥４．５ ≥６．５ ≥１２ ≥２２ ≥４２．５ 表2　粉煤灰的技術指標
品種
細度
／％
比表面積
／（ｍ２ · ｋｇ－１ ）
需水量比
／％
燒失量
／％
ＳＯ３ 含量
／％
密度
／（ｇ· ｃｍ－３ ） 檢驗結論
華珞Ⅰ級 ５．６ ３２４ ９５ ３．０ ０．６４ ２．３８ Ⅰ級 ＤＬ／Ｔ ５０５５ －２００７ Ｆ 類Ⅰ級 ≤２５ － ≤１０５ ≤８ ≤３ － － 表3　礦渣粉與火山灰微粉的技術指標
品種
比表面積
／（ｍ２ · ｋｇ－１ ）
流動度比
／％
密度
／（ｋｇ· ｍ－３ ）
活性指數／％
７ ｄ ２８ ｄ
礦渣粉 ５２５ ９８ ２．８６ ９５ １０８ ＧＢ／Ｔ １８０４６ －２００８ 中 Ｓ１０５ 礦渣粉 ≥５００ ≥９５ ≥２．８ ≥９５ ≥１０５ 1．2　配合比設計
為便于比較，采用固定水膠比，混凝土拌合物的坍
落度為４０ ～６０ ｍｍ，控制新拌混凝土的含氣量為４％
～５％，混凝土的配合比見表４。
２　混凝土性能試驗結果與分析
2．1　工作性能
從表４ 的試驗結果可以看出，隨著粉煤灰摻量的
增加，混凝土的單位用水量有減小的趨勢。摻礦渣粉
的混凝土單位用水量也有隨礦渣粉摻量的增加而降低
的趨勢。在摻量相同的條件下，摻粉煤灰的混凝土的
單位用水量比摻礦渣粉的混凝土單位用水量低。復摻
粉煤灰和礦渣粉的混凝土單位用水量介于單摻粉煤灰
和單摻礦渣粉的混凝土單位用水量之間。
從表４ 還可看出，要達到相同的含氣量，摻粉煤灰
混凝土的引氣劑摻量要大于不摻粉煤灰的混凝土的引
氣劑摻量，這主要是因為粉煤灰含有多孔的碳粒，對引
１４
楊夢卉，等：摻合料對引氣混凝土抗凍性能的影響２０１５ 年６ 月
表4　混凝土配合比
編號水膠比
用水量
／（ｋｇ· ｍ－３ ）
粉煤灰摻量
／％
礦渣粉摻量
／％
減水劑摻量
／％
引氣劑摻量
／％
坍落度
／ｍｍ
含氣量
／％
Ｙ１ ０．４０ １３０ ０ ０ ０．７ ０．０１７ ４８ ４．５ Ｙ２ ０．４０ １２７ １０ ０ ０．７ ０．０１８ ５０ ４．８ Ｙ３ ０．４０ １２６ ２０ ０ ０．７ ０．０２０ ５０ ４．９ Ｙ４ ０．４０ １２５ ３０ ０ ０．７ ０．０２４ ４９ ４．６ Ｙ５ ０．４０ １２４ ４０ ０ ０．７ ０．０２４ ５３ ４．５ Ｙ６ ０．４０ １３０ ０ １０ ０．７ ０．０１８ ４６ ４．０ Ｙ７ ０．４０ １２９ ０ ２０ ０．７ ０．０２０ ４８ ４．２ Ｙ８ ０．４０ １２９ ０ ３０ ０．７ ０．０２２ ４２ ４．８ Ｙ９ ０．４０ １２８ ０ ４０ ０．７ ０．０２４ ４６ ４．９ Ｙ１０ ０．４０ １２８ １０ ３０ ０．７ ０．０２４ ５０ ４．０ Ｙ１１ ０．４０ １２７ ２０ ２０ ０．７ ０．０２４ ５２ ４．２ Ｙ１２ ０．４０ １２６ ３０ １０ ０．７ ０．０２４ ５３ ４．３ 氣劑有吸附作用，所以在一般情況下摻量要大一些。
2．2　抗壓強度
不同摻合料摻量的混凝土抗壓強度試驗結果見表
５。試驗結果表明：
１）單摻無論是粉煤灰還是礦渣粉，混凝土抗壓強
度均隨摻粉煤灰或礦渣粉摻量增大而呈降低趨勢。
２）摻礦渣粉的混凝土各齡期的抗壓強度均高于
摻粉煤灰的混凝土的抗壓強度，說明礦渣粉的活性要
比粉煤灰高。
３）當摻量同為４０％時，摻礦渣粉的混凝土抗壓強
度最高，摻粉煤灰的混凝土抗壓強度最低，而粉煤灰和
礦渣粉復摻的混凝土抗壓強度，介于單摻粉煤灰和單
摻礦渣粉的混凝土抗壓強度之間。
表5　混凝土抗壓強度試驗結果
編號水膠比粉煤灰摻量／％ 礦渣粉摻量／％
抗壓強度／ＭＰａ
３ ｄ ７ ｄ ２８ ｄ ９０ ｄ
Ｙ１ ０．４０ ０ ０ ２４．６ ３４．５ ５０．０ ５８．７ Ｙ２ ０．４０ １０ ０ ２２．８ ３２．９ ４８．７ ５８．６ Ｙ３ ０．４０ ２０ ０ １９．７ ２９．３ ４６．４ ５７．２ Ｙ４ ０．４０ ３０ ０ ２０．１ ２４．７ ４５．１ ５７．１ Ｙ５ ０．４０ ４０ ０ １６．２ ２１．２ ３７．７ ５０．６ Ｙ６ ０．４０ ０ １０ ２３．４ ３３．３ ４９．７ ５９．１ Ｙ７ ０．４０ ０ ２０ ２１．６ ３１．６ ４７．８ ５７．４ Ｙ８ ０．４０ ０ ３０ ２０．２ ２６．４ ４６．１ ５５．８ Ｙ９ ０．４０ ０ ４０ １６．５ ２２．１ ４２．３ ５３．７ Ｙ１０ ０．４０ １０ ３０ １５．７ １９．５ ４０．１ ５２．４ Ｙ１１ ０．４０ ２０ ２０ １５．５ １８．６ ３８．３ ５１．７ Ｙ１２ ０．４０ ３０ １０ １６．３ １８．３ ３７．５ ５０．８ １５
水電與新能源２０１５ 年第６ 期
2．3　抗凍性能
混凝土的抗凍性能試驗結果見表６。從試驗結果
可以看出：
１）混凝土的相對動彈性模量隨凍融循環次數的
增加而降低，混凝土的質量損失隨凍融循環次數的增
加而增大。
２）當水膠比為０．４０，無論是單摻粉煤灰的混凝
土、單摻礦渣粉的混凝土，還是復摻粉煤灰和礦渣粉的
混凝土，抗凍等級均可達到Ｆ３００，且相對動彈性模量
保留值均在７５％以上；隨著粉煤灰或礦渣粉摻量的增
加，混凝土的相對動彈模量有減小的趨勢，質量損失則
有增加的趨勢，這也意味著粉煤灰或礦渣粉摻量的增
加，混凝土的的抗凍性能逐漸降低。
３）在摻量相同的條件下，經３００ 次凍融循環后，摻
礦渣粉混凝土的相對動彈性模量比摻粉煤灰的高；摻
礦渣粉混凝土的質量損失比摻粉煤灰的混凝土小，說
明摻礦渣粉混凝土的抗凍性比摻粉煤灰混凝土的好。
４）在摻合料摻量為４０％時，經３００ 次凍融循環
后，雙摻粉煤灰和礦渣粉的混凝土的相對動彈性模量
和質量損失，介于單摻粉煤灰的混凝土和單摻礦渣粉
的混凝土之間。
表6　混凝土抗凍性能試驗結果
編號水膠比
粉煤灰
摻量／％
礦渣粉
摻量／％
含氣量
／％
相對動彈性模量／％
０ ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ ３００ 質量損失／％
０ ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ ３００ Ｙ１ ０．４０ ０ ０ ４．５ １００ ９９．１５ ９８．１９ ９７．１１ ９５．１７ ９３．５５ ９２．１１ ０ ０．０２ ０．０６ ０．１６ ０．３８ ０．７１ １．４０ Ｙ２ ０．４０ １０ ０ ４．８ １００ ９８．２７ ９７．５７ ９６．３７ ９４．７８ ９３．３２ ９２．９８ ０ ０．０１ ０．０５ ０．３８ ０．７６ １．６８ １．７９ Ｙ３ ０．４０ ２０ ０ ４．９ １００ ９８．３６ ９７．２９ ９５．９７ ９４．６３ ９３．５３ ９３．０６ ０ ０．１６ ０．４２ ０．７８ １．０６ １．２４ １．９９ Ｙ４ ０．４０ ３０ ０ ４．６ １００ ９８．９９ ９６．３９ ９６．４８ ９４．７２ ８６．２１ ８４．１３ ０ ０．１５ ０．２９ ０．８２ １．２５ １．９８ ２．２４ Ｙ５ ０．４０ ４０ ０ ４．５ １００ ９６．６６ ９４．７７ ８９．５４ ８７．９７ ８６．８８ ８３．７６ ０ ０．８０ １．２８ １．００ ３．２０ ３．５１ ３．８８ Ｙ６ ０．４０ ０ １０ ４．０ １００ ９７．０４ ９５．７０ ９３．８８ ９２．５９ ９０．８３ ９０．３１ ０ ０．０２ ０．０４ ０．１２ ０．２３ １．１８ １．５８ Ｙ７ ０．４０ ０ ２０ ４．２ １００ ９９．４１ ９５．９５ ９４．６８ ９３．４９ ９２．１５ ９０．０４ ０ ０．０１ ０．０１ ０．０８ ０．２０ １．０６ １．１５ Ｙ８ ０．４０ ０ ３０ ４．８ １００ ９８．０１ ９６．４８ ９４．７５ ９３．７１ ８６．０７ ８５．３５ ０ ０．０２ ０．０６ ０．２０ ０．２７ ２．００ ２．１７ Ｙ９ ０．４０ ０ ４０ ４．９ １００ ９７．３５ ９４．４８ ９２．７４ ９１．４８ ９１．２９ ９０．３８ ０ ０．０６ ０．０８ １．１３ ２．５６ ２．８０ ３．３２ Ｙ１０ ０．４０ １０ ３０ ４．０ １００ ９５．８４ ９５．５６ ９２．８１ ９１．０９ ８９．２９ ８８．７１ ０ ０．１６ ０．２３ １．５５ ２．８８ ３．１９ ３．７３ Ｙ１１ ０．４０ ２０ ２０ ４．２ １００ ９６．０１ ９３．１１ ９５．１６ ８９．２４ ８８．５１ ８７．２７ ０ ０．２０ ０．７１ １．２８ ２．２２ ３．３２ ３．４３ Ｙ１２ ０．４０ ３０ １０ ４．３ １００ ９５．０５ ８９．０３ ８５．９８ ８４．２０ ７８．７７ ７５．２１ ０ ０．６５ １．５３ ２．２７ ２．８２ ３．１２ ３．４４ 2．4　混凝土氣泡參數測定
硬化的水泥漿體是一種多孔的非勻質材料，具有
復雜的內部孔隙結構，包括各種尺寸的毛細孔、Ｃ －Ｓ
－Ｈ 凝膠孔和其他水化產物的層間孔，甚至拌和振搗
過程中產生的自然氣孔，以及人為摻入引氣材料引入
的氣孔等［６］ 。孔結構特征，如孔隙率、孔的形狀、孔徑
尺寸及空間的位置分布、孔比表面積等直接或間接決
定水泥基材料的各項性能，包括強度、抗滲性、氣密性
和抗凍性等。
混凝土氣泡參數試驗結果見表７。從表７ 可以看
出，硬化混凝土試件的空氣含量為７．７８％ ～１０．６５％，
大約是新拌和混凝土含氣量的２ 倍，這主要是因為空
氣含量本身包括了一部分較大的空隙。從氣泡間距系
數來看，基準配合比（Ｙ１） 的氣泡間距系數最小，為
０．２０２ ｍｍ，而摻粉煤灰、摻礦渣粉及雙摻粉煤灰和礦
渣粉的間距系數都比基準配合比的高。１２ 個配合比
的試件氣泡間距范圍為０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ，在此種情
況下，混凝土表現出了較好的抗凍性。
（下轉第３３ 頁）
１６
劉向磊，等：水電廠勵磁系統調差系數的優化配置２０１５ 年６ 月
由圖５ 分析可知，考慮勵磁系統調差系數新發電
機節點類型的潮流計算，發電機電壓與無功之間的關
系滿足勵磁系統調差系數的要求，證明了本文的論述
是正確的。
５　結　語
勵磁系統調差系數優化后，能夠充分發揮發電機
對地區電網的無功電壓調節能力，無功負荷分配更加
合理，發電機無功功率波動范圍縮小。
參考文獻：
［１］電力部電力系統安全穩定控制調查組．電力系統安全穩定
控制開發應用調查綜述［Ｊ］．電力系統自動化， １９９８， ２２
（９）： ５ －８
［２］方思立， 朱方．電力系統穩定器（ＰＳＳ）在世界各地的使用
情況［Ｊ］．電網技術， １９９４， １８（２）： １５ －１９
［３］劉增煌， 方思立．電力系統穩定器對電力系統動態穩定的
作用及與其他控制方式的比較［Ｊ］．電網技術， １９９８， ２２
（３）： ４ －１０
［４］吳小苗， 韓禎祥．多機電力系統模糊穩定器的協調［Ｊ］．電
網技術， １９９６， ２０（３）： １５ －１７， ２１
（上接第１６ 頁）
表7　混凝土氣泡參數
試件
編號
空氣含量
／％
氣泡平均
弦長／ｍｍ
氣泡平均
半徑／ｍｍ
氣泡間距
系數／ｍｍ
Ｙ１ １０．６５ ０．３７２ ０．２７９ ０．２０２ Ｙ２ ９．８６ ０．５１８ ０．３８９ ０．３１４ Ｙ３ ８．８５ ０．５８０ ０．４３０ ０．３８０ Ｙ４ １０．１５ ０．４０９ ０．３０６ ０．２３８ Ｙ５ ７．７８ ０．４９５ ０．３７１ ０．３８２ Ｙ６ ９．２６ ０．４９５ ０．３７１ ０．３０１ Ｙ７ ９．８７ ０．４７９ ０．３５９ ０．２８０ Ｙ８ １０．３７ ０．５５９ ０．４１９ ０．３１７ Ｙ９ １０．００ ０．４３６ ０．３２７ ０．２５７ Ｙ１０ ８．９０ ０．４７４ ０．３５６ ０．３１３ Ｙ１１ １０．６８ ０．５２４ ０．３９３ ０．２８６ Ｙ１２ １０．２３ ０．５１９ ０．３８９ ０．３００ ３　結　論
１）引氣混凝土中摻入礦物摻合料，無論是單摻還
是復摻，與未摻礦物摻合料的引氣混凝土相比，用水量
均有所降低，坍落度增大。復摻粉煤灰和礦渣粉的引
氣混凝土單位用水量介于單摻粉煤灰和單摻礦渣粉的
引氣混凝土之間。
２）單摻無論是粉煤灰還是礦渣粉，混凝土抗壓強
度均隨摻粉煤灰或礦渣粉摻量增大而呈降低趨勢。摻
礦渣粉的混凝土各齡期的抗壓強度均高于摻粉煤灰的
混凝土的抗壓強度。當摻量同為４０％時，摻礦渣粉的
混凝土抗壓強度最高，摻粉煤灰的混凝土抗壓強度最
低，而粉煤灰和礦渣粉復摻的混凝土抗壓強度，介于單
摻粉煤灰和單摻礦渣粉的混凝土抗壓強度之間。
３）混凝土的相對動彈性模量隨凍融循環次數的
增加而降低。混凝土的質量損失隨凍融循環次數的增
加而增大。當水膠比為０．４０，無論是單摻粉煤灰的混
凝土、單摻礦渣粉的混凝土，還是復摻粉煤灰和礦渣粉
的混凝土，抗凍等級均可達到Ｆ３００，且相對動彈性模
量保留值均在７５％以上。
４） 硬化混凝土試件的空氣含量為７．７８％ ～
１０．６５％，氣泡間距范圍為０．２０２ ～０．３８２ ｍｍ，在此種
情況下，混凝土表現出了較好的抗凍性。
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