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機場北站高支模安全專項施工方案

		點擊數：	更新時間： 2025年03月14日
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上一篇：電纜隧道換乘通道安全施工專項方案

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目錄
1、 編制說明及依據	1
1.1 編制說明	1
1.2 編制依據	1
1.2.1各級政府及業主文件	1
1.2.2強制性規范標準	2
2、總體施工方案	2
2.1工程概況	2
2.2施工總體安排	4
2.3施工工藝流程	6
2.4平面施工順序	7
2.5斷面施工步序	7
2.6工期安排	8
2.7 工程特點及技術要求	10
3、材料、設備及人力資源配置	11
3.1材料配置	11
3.2主體結構施工主要施工設備表	12
3.3主體結構施工勞動力安排	12
4、支模架形式選用及設計	12
4.1支模架形式選用	12
4.2支模架設計	12
4.3側墻、柱子模板施工荷載取值	13
4.4各模板支撐系統設置情況	13
4.4.1頂板模板系統（厚1000、800）	14
4.4.2中板模板系統（400厚）	14
4.4.3雙面支模的中隔墻模板系統	14
4.4.4單面支模的側墻模板系統	14
4.4.5梁下模板系統	15
4.4.6中柱模板系統	15
4.4.7梁側模模板系統	15
5、板體系設計及主要施工方法	15
5.1設計范圍	15
5.2模板與支架系統設計	15
5.2.1模板支撐體系	15
5.2.2 設計檢算范圍	16
5.2.3 設計檢算原則	16
5.2.4設計參數	16
5.3模板施工	17
5.3.1模板安裝	17
5.3.2 模板的拆除	18
5.4支架施工	19
5.4.1支架搭設	19
5.4.2腳手架使用規定	19
5.4.3支架拆除	19
5.5底板模板施工	20
5.6墻體與頂板模板施工	22
5.7梁模板施工	24
5.8框架柱模板施工	24
5.9側墻與區間、出入口接口處洞口上部墻體模板	26
5.10施工縫（變形縫）模板	26
6、質量保證體系及措施	28
6.1質量保證體系	28
6.2模板工程質量	29
6.3質量控制注意點	30
6.4模板質量通病的防治及質量保證措施	31
7、夏季、雨季施工措施	32
7.1雨季施工措施	32
7.2夏季施工措施	33
8、安全、文明施工質量保證措施	33
8.1安全保證措施	33
8.2文明施工及環保措施	37
8.2.1文明施工管理制度	37
8.2.2現場文明施工措施	37
8.2.3環保措施	38
9、應急預案	39
9.1編制目的	39
9.2應急領導小組	39
9.3應急領導小組職責	39
9.4應急反應預案	41
9.4.1事故報告程序	41
9.4.2事故報告	41
9.4.3現場事故應急處理	41
9.4.4應急培訓和演練	43
9.4.5應急通信聯絡	43
9.4.6預備應急救援工具	43
附件一：鋼管落地腳手架計	44
附件二：板模板計算書	57
附件三：板模板計算書	65
附件四：墻模板計算書	73
附件五：梁模板計算書	84
附件六：柱模板計算書	104
 
機場北站高大支模安全專項施工方案
1、編制說明及依據
1.1 編制說明
根據國家建設部建質[2009]87號文件的要求，為預防建設工程高大模板支撐系統坍塌事故，保證施工人員及財產安全，對建設工程施工現場混凝土構件模板支撐高度超過8m，或搭設跨度超過18m，或施工總荷載大于15kN/m2，或集中線荷載大于20kN/m的模板支撐工程，施工單位應依據國家現行相關標準規范，由項目技術負責人組織相關專業技術人員，結合工程實際，編制高大模板支撐工程安全專項施工方案，經施工單位施工技術、安全、質量等部門的專業技術人員進行審核，并經施工單位技術負責人簽字后，再按照相關規定組織專家論證，施工單位根據專家組的論證報告，對專項施工方案進行修改完善，并經施工單位技術負責人、項目總監理工程師、建設單位項目負責人批準簽字后，方可組織實施。
深圳地鐵11號線機場北站主體結構混凝土模板支撐工程部分施工總荷載大于15kN/m2，搭設跨度超過18m，達到建質87號文中超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍中模板工程及支撐體系標準，故按照要求編制安全專項施工方案，經專家論證通過后組織實施。
1.2 編制依據
1.2.1各級政府及業主文件
建質[2009]87號《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》 
國務院令第393 號《建設工程安全生產管理條例》
建質[2010]5號《城市軌道交通工程安全質量管理暫行辦法》 
深地鐵發【2012】71號文關于《深圳地鐵11號線BT項目施工監測管理辦法》的通知
深地鐵發【2012】89號文關于《深圳市城市軌道交通11號線BT項目工程質量管理辦法（試行）》的通知
深地鐵發【2012】64號文關于《施工技術管理辦法》的通知
中鐵南方安〔2013〕18號關于印發《深圳地鐵11號線BT項目工程質量創優管理辦法》的通知
1.2.2強制性規范標準
《地鐵工程施工安全評價標準》GB50715-2011
《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》 GB50202-2002
《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-2005
《地下鐵道工程施工及驗收規范》GB50299-1999（2003版）
《地鐵設計規范》GB50157-2003
《城市軌道交通地下工程建設風險管理規范》GB50652-2011
《建筑工程質量驗收統一標準》GB50300-2001
《建筑工程驗收統一標準》GBJ50300-2001
《地下工程防水技術規范》GB50108-2001
《地下鐵道、輕軌交通工程測量規范》GB50308-1999
《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002（2011版）
《混凝土結構工程施工規范》GB50666-2011
《混凝土強度檢驗評定標準》GBJ107-87
《回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規程》JGJ/T23-2001
《建筑基坑支護技術規程》JGJ120-1999
《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ166-2008
《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－2011
《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008
《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011
《混凝土模板用膠合板》GB/T 17656-2008 
《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ166-2008、 JGJ 130-2011
2、總體施工方案
2.1工程概況
機場北站長362m，北側明挖段左線長165.7m，右線長161.7m，基坑總長527.7m；車站標準段寬度為21.3m，北側明挖段寬約22~37.8m，深度約為16.8~18.9m。車站中心里程為YDK34+785.000，起終點里程為YDK34+673.3～YDK35+035.301(ZDK34+673.300～ZDK+035.300),車站北側明挖區間起訖里程：YDK35+35.301～YDK35+197.000(ZDK35+35.300～ZDK+201.000)。本站為地下二層雙跨（局部三跨）結構，車站北側交叉渡線明挖段采用雙層墻板結構。車站南、北端頭均接盾構區間，其中北端設置盾構始發井和盾構吊出井，南端設置盾構吊出井。
頂板、頂縱梁、底板、底縱梁、C35，P8防水混凝土；中板、中縱梁、內隔墻：C35混凝土；側墻：C35、P8混凝土；立柱：C50混凝土；壁柱、暗柱：同所在位置側墻混凝土；地板下墊層：C20素混凝土；人防墻：C35、P8防水混凝土。相關結構尺寸如 “結構（梁、板、柱）形式一覽表” 。
結構（梁、板、柱）形式一覽表           
序號	項  目	結構部位	單位	說明
1	建筑面積	總建筑面積	m2	25882
2	層數	地下	層	2 
3	層高	地下一層	mm	4000/5550
		地下二層	mm	6470/7300
4	結構形式	基礎類型	鋼筋混凝土結構
		結構類型	地下單柱雙跨、端頭井雙柱三跨箱型結構
5	地下防水	結構自防水	C35、P8抗滲混凝土，
		材料防水	高分子（自粘）預鋪防水卷材P類、單組份聚氨酯防水涂料等

6	
結構斷
面尺寸	側墻厚度	mm	800/1000
		柱斷面	mm	結構立柱1200×800/800×700/
800×1000/800×1100/800×1300
		中隔墻	mm	500/700/800
		梁斷面	mm	1000(800)×2200(1800)上翻梁、1000×2520（2200）底板下翻；1000×1400/800×1200中縱梁；
2200（1800）×1000頂縱梁下翻梁、2200（1800）×1000頂縱梁上翻梁
		頂板	mm	800/1000
		中板	mm	400
		底板	mm	800(折返線）/900（標準段）/1000（小里程端頭）/1100（大里程端頭）

四線并行盾構端頭井主體結構剖面圖
         
車站與渡線段相接斷面圖
         
車站標準段斷面圖
2.2施工總體安排
施工節段劃分：根據主體結構設計孔洞、樓梯、扶梯間、廢水池、出入口、與其它線路接口、風道等洞口位置、伸縮縫設計位置、結構受力要求、大體積砼澆注要求并考慮模板配置模數，對主體結構施工節段進行劃分，本車站結構共分為18個施工段，每個施工段平均長度約為22m，折返線分7個施工段，每個施工段平均長度約為23.6m。詳細情況見下表
分段	軸線	長度（m）	備注
1	44軸南1m～41軸南0.9m	23.5m  	盾構接收井
2	41軸南0.9m～38軸南1.7m	23.5m  	預留孔洞
3	38軸南1.7m～35軸南3.7m		25m  	預留孔洞
4	35軸南3.7m～34軸北3.3m		16m  	預留孔洞
5	34軸北3.3m～31軸南1.7m 		22m    	預留孔洞
6	31軸南1.7m～29軸北2.3m	22m    	預留孔洞
7	29軸北2.3m～27軸北2.3m	18m    	標準段
8	27軸北2.3m～25軸北2.3m	18m	預留孔洞
9	25軸北2.3m～23軸北2.3m	17.736m	標準段
10	23軸北2.3m～21軸北4.1m	19m    	標準段
11	21軸北4.1m～18軸北2.1m	24m    	預留孔洞
12	18軸北2.1m～15軸南2.2m	20m	標準段
13	15軸南2.2m～13軸北1.8m	20m	集水井
14	13軸北1.8m～10軸南3.199m	20m    	集水井
15	10軸南3.199m～8軸南4.199m	16m	標準段
16	8軸南4.199m～6軸北2.8m	22m	預留孔洞
17	6軸北2.8m～2軸南1.699m	24m	軌排井
18	2軸南1.699m～1軸北11.8m	22m	集水井
19	距端頭144m	24m	正常曲線段
20	距端頭120m	24m	正常曲線段
21	距端頭96m	24m	盾構出土口
22	距端頭72m	24m	正常曲線段
23	距端頭48m	24m	正常曲線段
24	距端頭24m	24m	大里程端頭井
機場北站結構施工分段情況一覽表
1、根據年度施工進度計劃要求，計劃兩端頭向中間推進。
2、主體結構施工按“縱向分段，豎向分層，由下至上”的施工原則進行組織。為減小每段砼結構澆筑體積，控制砼裂縫，縮短段落長度，車站由南至北劃分為18個施工段，1施工段～18施工段，折返線分6個施工段（19施工段至24施工段）。見結構段落劃分圖（圖1）。
3、根據目前確定的施工范圍，小里程自1施工段向9段施工，大里程從18施工段向10施工段施工，折返線由大里程端頭井向小里程施工（24施工段向19施工段）。
4、南端頭開挖到底后，由南至北施工底板及結構，南端頭1施工段、2施工段結構封頂后，模板撤至北端頭集中6套模板，連續施工直至4段結構封頂。底板施工隨基坑開挖不斷向北推進不間斷施工，北端頭4段結構封頂后，南北兩端各3套模板向中間推進施工直至結構段合攏。
2.3施工工藝流程
每一施工段按以下的施工順序分層施工。
接地、墊層       底板、側墻防水層       底板、底板梁      站臺層側墻、中柱      中板（梁）     站廳層柱、站廳層側墻       頂板（梁）      附屬結構（樓梯、電梯井、站臺板）
在每一個施工段內，根據該段結構的特點，豎向上分為底板、站臺層側墻和中板、站廳層側墻和頂板、環框梁等結構塊逐層分塊施工。車站斷面豎向上分塊施工車站的典型斷面，分為3種情況：標準段分3塊（底板、站臺層側墻和中板、站廳層側墻和頂板）；盾構接收井分4塊（底板、站臺層側墻、環框梁和中板、站廳層側墻和頂板）；盾構始發井分5塊（底板、站臺層側墻、環框梁和中板、站廳層側墻和環框梁、頂板）豎向分塊還根據有關要求和便于施工止水鋼板，側墻上的施工縫均高出板或腋角300mm。典型斷面豎向分塊圖如下：
                             標準段結構豎向分塊示意圖
    盾構始發井結構豎向分塊圖
 盾構接收井結構豎向分塊圖
2.4平面施工順序
主體結構施工從車站南北兩端向中間分段分層由下向上逐層澆注混凝土結構
2.5斷面施工步序
主體垂直分層澆筑順序
第一步，施工墊層，施工底板及第3道支撐下側墻外防水層，澆筑結構底板及30cm高側墻。
第二步，根據施工順序需要，待底板達到設計強度后，拆除第3道支撐，施工第2道支撐下側墻外防水層，澆筑站臺層側墻及中板。
第三步，根據施工順序需要，待底板達到設計強度后，拆除第2道支撐，施工頂板下側墻外防水層，澆筑站廳層側墻及頂板。
第四步，待側墻達到設計強度后，拆除第1道支撐。在頂板混凝土達到強度后施工頂板外包防水，施工防水保護層。
第五步，頂板上分層回填土，恢復遷移管線，恢復路面結構。
在主體結構軌排井段，站廳層側墻上增設了環框梁，該環框梁需要單獨澆筑。中板澆筑完成后，支設站廳層側墻環框梁模板，頂板在環框梁澆筑完成后進行。
2.6工期安排
本工程從南往北施工, 車站共分18段，每一施工段又劃分出底部、中板、頂板，分三步進行施工，每段施工周期平均約為80天（防水施工穿插進行）。具體施工周期見下表：
主體結構進度計劃表
段數	基坑開挖時間	主體結構施工時間	備注
1	4月24日～6月22日	7月1日～9月20日	
2	5月1日～7月10日	7月11日～10月1日	
3	5月8日～7月18日	7月19日～10月9日	
4	5月15日～7月25日	7月26日～10月16日	
5	5月22日～8月1日	8月2日～10月22日	
6	5月29日～8月10日	8月11日～11月1日	
7	6月7日～8月18日	8月19日～11月9日	
8	6月14日～8月24日	8月25日～11月15日	
9	6月21日～9月2日	9月3日～11月23日	
18	4月24日～6月22日	7月1日～9月20日	
17	5月1日～7月10日	7月11日～10月1日	
16	5月8日～7月18日	7月19日～10月9日	
15	5月15日～7月25日	7月26日～10月16日	
14	5月22日～8月1日	8月2日～10月22日	
13	5月29日～8月10日	8月11日～11月1日	
12	6月7日～8月18日	8月19日～11月9日	
11	6月14日～8月24日	8月25日～11月15日	
10	6月21日～9月2日	9月3日～11月23日	
24	5月15日～7月25日	7月26日～10月16日	
23	5月22日～8月1日	8月2日～10月22日	
22	5月29日～8月10日	8月11日～11月1日	
21	6月7日～8月18日	8月19日～11月9日	
20	6月14日～8月24日	8月25日～11月15日	
19	6月21日～9月2日	9月3日～11月23日	
每施工段施工計劃周期(標準段)
序號	施工內容	工序	施工周期（天）	備注
1	底板結構塊（墊層、底板防水層、底板、底縱梁）	接地	1	
		墊層及底板防水施工 	3	
		綁筋綁扎、模板支設及砼澆筑	6	
		合計	10	
2	站臺層結構塊（拆除第三道支撐，中板、站臺層側墻及防水層施工）	拆除支撐	1	待底板澆筑7天后施工
		側墻防水施工	1	
		模板、支架搭設	3	
		綁筋綁扎及混凝土砼澆筑	6	
		合計	11	
3	站廳層結構塊（拆除第二道
撐、施工站廳層側墻及頂板，側墻防水層施工）	拆撐	1	待第中板澆筑7天后施工
		防水層施工	1	
		模板、支架搭設	4	
		綁筋綁扎及混凝土砼澆筑	6	
		合計	12	
2.7 工程特點及技術要求
1、模板支撐體系特點
本車站主體結構模板支撐體系具有以下特點：
⑴本模板支架工程設置在基坑內，不考慮風載對模板支架的影響；
⑵承重支架均在底板澆注完畢后搭設在結構鋼筋混凝土底板上，立桿支撐地基基礎強度高，不存在地基不均勻沉降的問題；
⑶支撐系統為框架結構，側墻和頂板施工滿堂模板支撐體系，兩側有側墻約束；
⑷支架搭設高度最大7300m，位于端頭井處，標準段高度5550/6470mm，渡線段高度4000/6470mm；
⑸模板最大跨度25.1m，位于端頭井處，標準段寬約19.7m；
⑹本工程模板主要采用方木配合膠合模板與定型鋼模，支撐體系采用Ø48碗扣式腳手架搭設。
模板支架施工要求
⑴模板和支架能可靠的承受鋼筋混凝土結構及施工的各項荷載，保證結構形狀、位置和尺寸正確；
⑵模板支架搭設構造必須滿足幾何不變原則；
⑶構造簡單，施工方便，裝拆靈活，利于搬運，能滿足鋼筋安裝、綁扎和混凝土灌注等工藝要求；
⑷墻模板預留吹掃孔和必要的振搗窗；模板支立前清理干凈，鋪設牢固、平整、接縫嚴密不漏漿，相鄰兩塊模板接縫高低差不大于1mm，每塊模板表面平整度不大于2mm，支架系統連接牢固穩定；
⑸中隔墻模板采用φ12拉桿螺栓固定；
⑹頂板結構先支立支架后鋪設模板，并預留10～30mm的沉落量，頂板結構模板偏差為：設計高程加預留沉落量0～10mm，中線-10～10mm，寬度-10～15mm；
⑺墻體結構根據放線位置分層支立模板，內模板與頂模板連接好并調整凈空合格后固定；外側模板在鋼筋綁扎完后支立。模板支立偏差為：垂直度0.2%，平面位置-10～10mm；
⑻結構拆模時間：不承重側墻模板，在混凝土強度達到50%設計強度后拆除；承重結構頂板和頂梁，跨度在2～8m之間，強度達到80%設計強度后拆除；拆除過程中采取措施保證不破壞結構邊角，嚴格禁止錘夯等破壞結構野蠻施工行為。
3、材料、設備及人力資源配置
3.1材料配置  
模板支撐體系材料計劃表
序號	材料名稱	單位	數量	備注
1	2440×1220×18mm木模板	張	1000	
2	1500×900×55mm定型鋼模	張	800	
3	1500×600×55mm定型鋼模	張	800	
4	1500×300×55mm定型鋼模	張	800	
5	1500×200×55mm定型鋼模	張	800	
6	Y1012定型鋼模	張	400	
7	100×100×4000mm方木	根	900	
8	3000mm碗扣立桿（φ48*3.5mm）	根	810	
9	2400mm碗扣立桿（φ48*3.5mm）	根	810	
10	1800mm碗扣立桿（φ48*3.5mm）	根	340	
11	900mm碗扣橫桿（φ48*3.5mm）	根	1559	
12	6000mm長扣件式腳手架鋼管
（φ48*3.5mm）	根	12000	
13	十字扣件	個	23800	
14	一字連接扣件	個	9000	
15	旋轉扣件	個	12000	
16	頂托	個	4100	
17	槽鋼(100*4.85*5.3mm)	米	500	
3.2主體結構施工主要施工設備表
  主體結構施工主要施工設備表
名稱	數量	備注
電鋸	10	 木工機械
刨床	6	
手電鋸	12	
切割機	6	 切割鋼管及方鋼
架子扳手	50	 架子工搭設和拆除架子用
力矩扳手	18	 檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求
倒鏈	8	調整架子水平曲度 
電動打磨機	6	 打磨鋼模板
3.3主體結構施工勞動力安排
主體結構施工勞動力安排一覽表
序號	內容	數量（人）	序號	內容	數量（人）
1	領工員	4人	8	電工	2人
2	模板班班長	2人	9	電焊工	10人
3	機電班班長	2人	10	模板工	20人
4	鋼筋班班長	2人	11	鋼筋工	80人
5	砼班班長	2人	12	架子工	40人
6	吊車司機	4個	13	普工	40人
7	混凝土工	20人			
合計	228人
4、支模架形式選用及設計
4.1支模架形式選用
模板支撐體系采用Φ48×3.5（計算按Φ48×3.0）碗扣架搭設，扣件鋼管架輔助搭設 ，頂板模板選用18厚膠合板，內龍骨采用100×100（計算按90×90）木方，側墻、中隔墻模板采用1500×600×55mm定型鋼模或18厚膠合板，腋角用定型鋼模，Φ16對拉螺栓，專用蝴蝶扣，主楞雙鋼管，可調支撐托。
4.2支模架設計
⑴板、梁支撐架施工荷載取值
模板支架設計時考慮的荷載標準值：
① 模板0.3kN/m2；
② 新澆混凝土自重25kN/m3；
③ 施工均布荷載3.0kN/m2。
⑵模板支架的荷載分項系數:
① 模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重取1.5；
② 人員及施工設備荷載荷載、振搗混凝土時產生的荷載取1.4。
⑶本工程模板支架計算時梁、板支架施工活載組合均采用：
① 施工人員及施工設備荷載1kN/m2
② 振搗混凝土時產生的荷載3.0kN/m2
4.3側墻、柱子模板施工荷載取值
⑴模板支架設計時考慮的荷載標準值：
①新澆混凝土產生的側壓力按以下兩式計算，取其較小值：
F=0.22γct0β1β2 
F=γcH
式中 F-新澆混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）；
γc-混凝土重力密度（取24 kN/m2）；
 t0-新澆注混凝土的初凝時間（h）,可采用t0=200/（T+15）計算（T為混凝土的溫度℃）（T取20，則t0=5）
 V-混凝土澆注速度（m/h）；
 H-混凝土總高度（m）；
β1-外加劑修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；β2-混凝土坍落度影響修正系數取0.85。
②振搗混凝土時產生的荷載3.0kN/m2；
⑵模板支架的荷載分項系數:
①新澆混凝土產生的側壓力取1.35；
②振搗混凝土時產生的荷載取1.4。
4.4各模板支撐系統設置情況
按照結構形式和方便適用的原則，根據明挖主體結構特點及空間情況，標準段中板、頂板下支架立桿間距均為600mm（縱向）×600mm（橫向），腳手架橫桿步距1200mm；盾構始發井段（頂板厚1000mm）支架立桿間距均為600mm（縱向）×600mm（橫向），腳手架橫桿步距600mm。立桿下端設底座，上端鋼管含可調頂托伸出上部橫桿不超過500mm，上端螺桿外露長度不大于30cm，伸出端是壓桿自由端，過長容易失穩。立桿下端下螺桿外露長度不大于15cm，設掃地桿，距最下端20cm，避免下端失穩。
4.4.1頂板模板系統（厚1000、800）
模板支撐立桿縱、橫向間距均為600，步距1200，次楞100×100木方，間距300，主楞雙鋼管，可調支撐托節點
4.4.2中板模板系統（400厚）
模板支撐立桿縱距（平行側墻方向）600,橫距（垂直側墻方向）900，步距1200，次楞采用100×100木方，間距300，主楞雙鋼管，可調支撐托節點。
4.4.3雙面支模的中隔墻模板系統
內龍骨采用100×100木方，豎向布置，間距300，外龍骨雙鋼管水平方向布置，豎向間距600，Φ16對拉螺栓，雙向間距600。
4.4.4單面支模的側墻模板系統
內龍骨采用100×100木方，豎向布置，間距300；外龍骨雙鋼管水平方向布置，豎向間距600；外龍骨與滿堂碗扣架架水平鋼管連接，利用滿堂碗扣架的水平桿對頂，可調支撐托節點，支頂點間距600×600，即利用滿堂鋼管架兩側靠側墻的4跨5排立桿范圍內將碗扣架的水平桿步距加密至600，應在滿堂架搭設時一次同時完成。

4.4.5梁下模板系統
次楞100×100木方平行梁截面布置，間距300，主楞雙鋼管，可調支撐托節點。梁①（1000×2200梁下每排設6根立桿，立桿橫向（垂直側墻方向）間距≤300，立桿縱距（平行側墻方向）600，橫向水平桿步距600。梁②（1000×1800、1000×1400、800×1200）梁下每排設6根立桿，立桿橫向（垂直側墻方向）間距≤300，立桿縱距（平行側墻方向）600, 水平桿步距1200；梁③（梁高度≤1000時）梁下立桿布置方法與1000厚板下施工方法相同。
4.4.6中柱模板系統
內龍骨100×100木方，豎向布置，間距300，外龍骨（柱箍）雙鋼管水平方向布置，豎向間距600，Φ16對拉螺栓，豎向間距600，水平間距≤600。

4.4.7梁側模模板系統
上下木方壓角，次楞方木豎向布置，間距≤300，雙鋼管主楞（含柱箍），水平布置，Φ16對拉螺栓，雙向間距≤600。
5、板體系設計及主要施工方法
5.1設計范圍
模板及支架的施工將根據施工縫的設置分段進行，每次進行約長22m結構的施工。本工程車站線路全長523.7m（含折返線160.7m），施工時車站共分成18個段落進行，施工時將分三個工作面進行。本工程的模板及支撐系統設計工程部位主要包括：側墻模板、柱模板、梁模板、板模板。
5.2模板與支架系統設計
5.2.1模板支撐體系
模板施工質量是保證混凝土結構尺寸、表面質量的關鍵，施工中根據工程結構特點切實做好模板施工。本工程模板支撐體系的設計目標為：
⑴合理選擇模板材料和支撐體系；
⑵確保模板及支撐系統有足夠的承載能力、剛度和穩定性，安全地支承預期荷載，控制模板支撐的變形量；
⑶模板施工操作性強，利于模板周轉。
本車站及明挖區間墻、板、梁模板主要采用18mm厚的木膠合模板、組合小鋼模；支撐體系為碗扣式腳手架。
木膠合模板具有質輕、易于搬運、方便加工、施工速度較快的優點；碗扣支架具有高強度、高安全性、高施工效率的優點。
5.2.2 設計檢算范圍
標準段主體結構工程包括：中板、頂板、側墻、縱梁等內容。
由于支架直接在底板（中板）上搭接，地基強度不再做設計檢算。
本方案僅對中板、縱梁、側墻、頂板的模板及支架進行設計檢算，確保模板與支架系統的強度、剛度及穩定性等滿足要求。
5.2.3 設計檢算原則
1、在滿足結構受力的前提下考慮撓度變形控制。
2、綜合考慮結構的安全性、穩定性。
3、采取比較符合實際的力學模型進行計算。
5.2.4設計參數
1、水平板模板支架
本工程車站標準段頂板和中板板厚為800mm、400mm兩種。模板采用為18mm木膠合模板，Φ48×3.5鋼管搭設滿堂模板支撐系統，立桿縱橫向間距為600×600mm，步距為1200mm，最上層木方間距300mm，下層木方根據立桿布局進行布置（總原則是確保下層木方跨度最小）。
2、梁模板支架
本工程梁截面尺寸主要有以下幾種形式：1000(800)×2200(1800)上翻梁、1000×2520（2200）底板下翻；1000×1400/800×1200中縱梁；2200（1800）×1000頂縱梁下翻梁、2200（1800）×1000頂縱梁上翻梁，模板采用為18mm木膠合模板，Φ48×3.5的鋼管搭設滿堂模板支撐系統，中縱梁碗扣支架布置為縱橫向桿距為600×600，步距為600mm，頂縱梁碗扣支架布置為縱橫向桿距為300×600，步距為600mm。梁底方木（次楞）采用100×100mm方木間距不大于300mm，主楞采用雙拼鋼管。
3、墻模板支架
墻體模板為組合鋼模板，兩側邊墻同時施工，利用Φ48×3.5的鋼管搭設滿堂模板支撐系統提供墻體的支反力，側墻的支撐鋼管布置為縱豎向間距600×600mm 。
端墻采用Φ48×3.5的鋼管斜撐作為模板支撐系統，縱豎向間距600×600mm。
車站模板立桿的布置見“底板上碗扣支架布置圖”，車站典型斷面模板及支撐系統布置見“車站東端盾構井段模板支架正立面圖”、“車站標準段斷面模板支架正立面圖”。按照布置圖進行放線，做出樣板單元，經監理驗收合格后，繼續搭設。
5.3模板施工
5.3.1模板安裝
1、側墻模板安裝
⑴側墻鋼筋綁扎完成后，徹底清理施工縫，隨后進行側墻立模，按預定劃分的施工單元進行施工。
⑵側模安裝施工順序：鋼筋綁扎→側墻模板→內主楞安裝→安裝支撐系統→澆筑側墻混凝土→混凝土養護。
⑶側墻模板安裝前，嚴格測量定出模板邊線，彈出墨線。
⑷按模板與支架施工設計安裝模板、次楞、主楞，以及搭設支架，并緊固。
⑸模板與主體圍護結構之間按一定的間距梅花型設置定位短撐，為了保證側壁的幾何尺寸符合設計要求，在側墻內用Φ16鋼筋設置限位筋。在模板頂部采用硬木支撐。
⑹模板支立完成以后進行校模，調整垂直度偏差至規范允許范圍之內，按設計的間距對支架支撐系統進行縱向和橫向剪刀撐加固，確保模板及支架系統的穩定性。
2、中（頂）板模板安裝
⑴模板采用膠合板，支架采用滿堂鋼管支架。
⑵施工順序：搭設板模板的支架→鋪設水平方木→鋪設板模板→樓板鋼筋綁扎→板混凝土澆筑→混凝土養護→拆模板。
⑶搭設支架前必須首先檢查鋼管、扣件等材料的狀況，對損壞嚴重的材料堅決不予使用。支架嚴格按照施工設計給定的間距和形式按要求搭設。支架兩端設托撐，底托、頂托旋出絲扣的長度不超過30cm，以防失穩。
⑷模板采用吊車吊裝，人工配合安裝，安裝前必須提前清理模板并涂抹脫模劑。模板安裝完后綁扎鋼筋澆筑砼。鋪模板時可以從四周鋪起，在中間收口。樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板應清掃干凈。
⑸由于混凝土的質量要求高，對模板的安裝質量要求高，因此在模板安裝時模板的接縫要用膠紙貼縫，防止跑漿。樓面的模板要按設計與規范的規定起拱。
⑹為了保證樓板的平整度和減少模板體系的變形，貼面板的方木需進行刨平處理。
5.3.2 模板的拆除
⑴模板拆模時間按設計及規范要求執行。混凝土澆筑時留置足夠數量的同條件養護試塊，依同條件養護的混凝土試塊強度試驗報告及現場施工要求進行拆模控制。拆除模板時應做好成品保護防止砼及棱角因拆模板而受損，以控制混凝土外觀質量。柱、墻模板的拆除必須待混凝土達到要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除，墻模板必須待混凝土強度達到1.2MPa以上時，方可拆除。
⑵拆模遵循后支先拆、先支后拆，先拆非承重、后拆承重部分的原則。
⑶柱模板的拆除。先拆掉柱斜拉桿或斜支撐，松掉水平可調頭，再卸掉對拉螺栓后，接著拆掉連接模板的螺栓，然后用拉鉤拉模板吊環，使模板與混凝土脫離，用吊車運走即可。但不允許撬面板及邊框。
⑶墻體模板的拆除。先拆斜拉桿和斜支撐，松掉水平可調頭，然后拆除穿墻螺栓和橫豎背楞，卸下各種卡具。用撬杠輕輕撬動模板脫模，從頂部一塊一塊的將模板拆下，并運至指定地點收存。
⑷板、梁模板的拆除。板混凝土設計強度的100%后，經監理同意，方可拆除模板及架子。拆除時，先拆掉梁側模，再拆除樓板底模。首先松動上可調頭并降下10~20cm高度，人站在一端或已拆除的頂板模板的空隙處，再用鋼釬撬動模板，使內主楞和模板落在底層排架上，拿下模板和方木，然后人工分上中下三個高度將模板傳至地面運出或堆放，待上層模板全部運出后再拆下層排架，最后拆除水平拉桿和支架。
⑸拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的扣件及時集中統一管理，材料應按編號分類堆放。
5.4支架施工
5.4.1支架搭設
1、掃地桿距地≤200，頂托伸出頂層水平桿長度≤500，螺桿伸出立桿頂長度≤200。支架外圍周圈、內部雙方向每4m設豎向連續加強型剪刀撐（底端應與地面頂緊，水平夾角在45º~60º之間）；頂層、底層、豎向剪刀撐頂部各交點平面設置加強型水平剪刀撐。中間水平剪刀撐設置間距≤4m。水平桿雙向拉通，且與側墻豎向構件每步采用鋼管拉結頂牢形成水平固結點。頂板與側墻交界的腋下加設1根立桿。側墻、中柱應加設鋼管斜撐，與底板上預埋Φ32鋼筋頭頂緊，以保證墻、柱的垂直度。
2、支架搭設注意事項
⑴支架構件質量及安裝精度、扣件聯結抗滑承載力等指標應滿足規范要求；
⑵擰緊扣件(擰緊程度要適當)；
⑶有變形的桿件和不合格的扣件不能使用；
⑷支架各節點與模板必須頂緊，防止脫空受力不均。
⑸搭設過程中隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大；
⑹搭設工人必須持證上崗并佩掛安全防護用品齊全；
⑺沒有完成的支架，在每日收工時，一定要確保架子穩定，以防止發生意外。
5.4.2腳手架使用規定
⑴嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；
⑵嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；
⑶嚴禁攀援腳手架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離；
⑷腳手架上垃圾應及時清除，以減輕自重。
⑸腳手架使用中應定期檢查下列項目：
a.扣件螺栓是否松動；
b.立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；
c.安全防護措施是否符合要求；
d.是否超載。
5.4.3支架拆除
為確保安全，必須待頂板澆筑完畢且達到設計強度100%后方可拆除中、頂板下支架。
嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆。具體如下：
向下調節頂托→拆除梁底模板及方木→拆除剪刀撐→拆除各層的橫桿→拆除立桿→拆除掃地桿。
在腳手架拆除前應作好以下工作：
⑴對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險；
⑵在拆除腳手架時，應先清除腳手架上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲。
⑶腳手架在拆除前，必須進行詳細技術交底，明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、拆除的安全措施和警戒區域；
拆除時做好以下工作：
⑴拆除腳手架的作業人員必須具備架子工操作證。拆除腳手架時，設立警戒區域，在墜落范圍內應有明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內；
⑵拆除支架時，班組成員要明確分工，統一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內。
⑶拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋。
⑷拆除支架和腳手架的橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順桿子，不得往下亂扔。
⑸拆除的支架和腳手架桿、腳手板、鋼管、扣件等材料應往入傳遞或用繩索吊下，不得往下投扔，以免傷人和造成不必要的損失。
⑹拆下的支架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用；
⑺拆除過程中最好不要中斷，如確需中斷應將不穩定部分清除，并檢查是否會倒塌，確認安全后方可停歇。
5.5底板模板施工
根據《地下鐵道設計與施工》、主體結構施工資料等，結構底板與邊墻施工縫留在底板表面以上20cm～30cm處的要求，同時根據主體結構在底部設計有一個900x300腋角構造形式，因此在基礎施工時，底板同墻體相接的施工縫擬留在底板腋角以上30cm處，該腋角采用定制鋼模板，腋角及側墻拼接為1塊大模板，采用2塊P2015、1塊IY1515、1塊P6015拼裝而成。同時根據《地下鐵道工程施工及驗收規范》要求，考慮到混凝土澆注后模板的變形、變位等問題，擬比設計尺寸寬10mm。
1、主要施工方法：模板采用吊模支設形式。支設時在模板底部設鋼筋托架，用以控制模板的高度，同時在邊墻與側墻位置處設鋼筋頂桿，用以控制墻體厚度和模板位置。模板由U型卡進行連接，用Φ48mm雙鋼管作為外部圍檁材料，用鉤頭螺栓和3型扣件固定在模板上，使之形成一個整體。
模板的固定采用在底板上焊鋼筋頭作為頂點，焊接拉筋進行固定。
2、施工注意事項：為便于施工，且考慮到在以后墻體模板施工時的需要，在進行基礎混凝土結構施工時需進行以下工作；
 ⑴在側墻上部預埋鋼筋，設置間距600mm，作為墻體施工時固定墻體模板之用。
⑵在距側墻2.5m處預埋直徑不小于20mm的短鋼筋，設置位置與墻體跟部預埋螺栓平齊、間距1200mm，鋼筋外露長度不小于200mm，作為墻體施工時調整、固定墻體上邊口模板位置之用。

側墻腋角模板拼裝圖
 
底板腋角模板示意圖
底板上翻梁側模采用組合鋼模版，腋角的拼裝見“側墻腋角模板拼裝圖”,腋角部分次楞采用10#焊接型鋼，采用鋼筋焊接固定在底板鋼筋上，上翻梁部分采用100×100mm方木@600mm布置，主楞肋采用￠48雙鋼管，水平設置，豎向間距不超過600mm。模板施工圖如下：
        
                     底板上翻梁模板施工圖
5.6墻體與頂板模板施工
根據《地下鐵道工程施工及驗收規范》第5.6.6條款要求，在進行墻體模板施工時，模板排列在高度方面擬比設計尺寸高10～15mm，同時在進行頂板支撐架施工時考慮10～15mm的沉落量。
1、模板及支架選型要求
墻體模板采用P6015鋼模板組合。一般墻體施工采用直徑48mm的雙鋼管作背檁材料，雙鋼管圍檁按間距0.6m設置。用U、3型卡進行模板的組裝和圍檁材料的固定。
對于東西兩側的端墻，墻模板采用P6015鋼模板，模板長邊豎向布置。模板背楞采用10#工字鋼，水平布置，斜撐的布置間距為沿豎向向上間隔1200mm布置，并與背楞連接可靠，每一排碗扣支架均設置斜撐，斜撐撐腳采用預埋φ25鋼筋作支座。
  頂板模板支撐立桿縱、橫向間距均為600，步距1200，次楞100×100木方，間距300，主楞雙鋼管，可調支撐托節點。
中板（板厚400mm）模板支撐立桿縱距（平行側墻方向）600,橫距（垂直側墻方向）900，步距1200，次楞采用100×100木方，間距300，主楞雙鋼管，可調支撐托節點。
掃地桿距地≤200，頂托伸出頂層水平桿長度≤500，螺桿伸出立桿頂長度≤200。支架外圍周圈、內部雙方向每4m設豎向連續加強型剪刀撐（底端應與地面頂緊，水平夾角在45º~60º之間）；頂層、底層、豎向剪刀撐頂部各交點平面設置加強型水平剪刀撐。中間水平剪刀撐設置間距≤6m。水平桿雙向拉通，且與側墻豎向構件每步采用鋼管拉結頂牢形成水平固結點。頂板與側墻交界的腋下加設1根立桿。側墻、中柱應加設鋼管斜撐，與底板上預埋Φ32鋼筋頭頂緊，以保證墻、柱的垂直度。
2、主要施工方法：
⑴邊墻模板施工
為保證結構外防水的質量，邊墻模板施工時不設對拉螺栓，僅在根部設一道拉筋，設置間距為0.6m。地錨用φ25短鋼筋在澆灌底板和中板砼時預先埋在板面上。水平撐利用梁板模板支撐體系的水平桿對兩側墻模板進行對撐。為保證模板受力均勻，兩側墻體砼澆灌應同時進行。根據計算，墻體豎向上澆筑速度不能大于每小時3m。模板的支設和加固如圖。
                   
側墻模板支設示意圖
⑵板模板施工
中板、頂板、倒角及異型部位采用組合鋼模版，次楞木采用100×100mm方木＠300mm，主楞雙鋼管，可調支撐托節點。詳見頂板、中板示意圖：

次楞橫向鋪設。次楞接頭采用搭接接頭，接頭布置在主楞上。
 
次楞搭接示意圖      
5.7梁模板施工
次楞100×100木方平行梁截面布置，間距300，主楞雙鋼管，可調支撐托節點。梁①（1000×2200梁下每排設6根立桿，立桿橫向（垂直側墻方向）間距≤300，立桿縱距（平行側墻方向）600，橫向水平桿步距600。梁②（1000×1800、1000×1400、800×1200）梁下每排設6根立桿，立桿橫向（垂直側墻方向）間距≤300，立桿縱距（平行側墻方向）600, 水平桿步距1200；梁③（梁高度≤1000時）梁下立桿布置方法與1000厚板下施工方法相同。
 
頂、中縱梁模板支設示意圖
    本車站頂縱梁有上翻和下翻形式，下翻形式的模板支設參考中縱梁，標準段的上翻梁見“頂縱梁模板支架支設示意圖（標準段）”。
5.8框架柱模板施工
先在面上彈出縱橫軸線和四周邊線，按柱截面選擇合適的鋼模板拼裝。先安裝兩端柱模板、校正固定，再拉通長線校正中間各柱模板。
本車站有兩種柱截面形式，柱模板均采用組合鋼模板。柱1100X800截面采用Y1015、P3015、P6015三種模板拼裝組合，柱1300X800截面采用Y1015、P5515、P6015三種模板拼裝組合，模板的拼裝見柱模板拼裝示意圖。
柱模采用12.6#雙槽鋼成柱箍固定，以免澆筑柱混凝土時模板爆裂。豎向間距400mm設置柱箍，柱箍間采用鋼筋焊接固定。模板與鋼筋間綁放混凝土墊塊，以免鋼筋與模板相碰而產生露筋，各柱模板箍四周采用鋼管斜撐，以增強穩定性。模板支設見柱模板支設示意圖及柱模板施工示意圖。
 
1100X800柱模板拼裝示意圖
 
1300X800柱模板拼裝示意圖
 
1300X800柱模板支設示意圖
 
柱模板施工示意圖
5.9側墻與區間、出入口接口處洞口上部墻體模板
洞口上部墻體側模、底模面板采用18mm厚木膠合模板，側模、底模次楞采用100×100mm方木＠300mm，主楞采用100×100mm方木＠600mm。靠近圍護樁的立桿根據現場情況采用300mm或600mm橫桿據實調整。

洞口上部墻體模板圖
5.10施工縫（變形縫）模板
⑴底板施工縫模板
施工縫模板采用18mm厚木膠合模板，主楞采用100×100mm方木，利用鋼筋焊接于主筋上固定方木及模板。鋼板止水帶采用方木固定，底層鋼筋下空間狹小，采用雙層快易收口網作為模板封堵。底板施工縫模板施工方案見下圖。
   
底板施工縫模板
⑵中板施工縫模板
中板施工縫模板采用18mm厚木膠合模板,中板主楞采用100×100mm方木，共布置3道，在底層鋼筋下方空間狹窄，采用90mm寬木膠合模板固定木模。中板施工縫模板施工方案見下圖。
 
中板施工縫模板
⑶頂板施工縫模板
頂板施工縫模板采用18mm厚木膠合模板，次楞采用100×100mm方木＠300mm,主楞采用100×100mm方木，主楞的固定采用間距600mm鋼筋焊接于主筋上。頂板施工縫模板施工方案見下圖。
             
頂板施工縫模板
⑷側墻施工縫模板
側墻施工縫模板采用18mm厚木膠合模板,主楞采用100×150mm木方，共設置5道，采用鋼筋同側墻水平鋼筋焊接固定。側墻施工縫模板施工方案見下圖。
    
側墻施工縫模板
6、質量保證體系及措施
6.1質量保證體系

圖12 質量保證體系
6.2模板工程質量
    ⑴ 模板安裝質量目標
必須符合《砼結構工程施工及驗收規范》（GB50204-92）及相關規范要求。要求一次驗收合格率100%。
    ⑵ 保證項目
模板及其支架、支撐必須有足夠的強度、剛度和穩定性。模板表面，不得漏刷脫模劑（通過觀察檢查）。
    ⑶ 基本項目
接縫寬度≤1.5mm（用工程檢測儀上的楔形塞尺檢查）。
    ⑷ 允許偏差項目
項
次	項    目	允許偏差值(mm)	檢查方法
1	軸線位移	柱、墻、粱	5	尺  量
2	底模上表面標高	±5	水準儀或
拉線尺量
3	截面模內尺寸	基  礎	±10	尺  量
		柱、墻、粱	±4、-5	
4	層高垂直度	層高不大于5m	 6	經緯儀或
吊線、尺量
		大于5 m	8	
5	相鄰兩板表面高底差	2	尺  量
6	表面平整度	5	靠尺、塞尺
7	陰陽角	方正	—	方尺、塞尺
		順直	—	線尺
8	預埋鐵件中心線位移	3	拉餞、尺量
9	預理管、螺栓	中心線位移	3	拉線、尺量
		螺栓外露長度	+10、-0	
10	預留孔洞	中心線位移	+10	拉線、尺量
		尺寸	+10、0

11	
插  筋	中心線位移	5	尺  量
		外霹長度	+10、0	
6.3質量控制注意點
   　⑴澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。
    ⑵頂板模板面板拼縫處應盡量設置通長鋁梁或幾字型材，且頂板模板與墻柱接觸處必須加海棉條，以防止漏漿。頂板模板面板的拼縫采用硬拼法，不充許粘貼海棉條或膠帶。
    ⑶上墻前仔細檢查脫模劑是否涂刷均勻。
    ⑷為合理的降低總體模板工程造價，模板面板盡量采用整張板材，需進行裁割時，合理計算，使其板材能充分的運用。
    ⑸為防止漏筋和鋼筋可能的銹蝕對砼表面的污染，鋼筋保護層可適當加大；由于鋼筋保護層過大，無法使用砼塊或專用的塑料定位卡。本工程采用在側墻鋼筋兩端設置鋼筋定位卡具，鋼筋定位卡具采用Φ16鋼筋和φ10鋼筋制作，卡具采用“雙F型”，卡具兩端附加3×30×30mm的小鋼板，鋼板刷防銹漆。鋼筋卡具在墻體中梅花形布置，間距為500mm。此方法不僅有效控制了鋼筋保護層，又增大了與模板的接觸面積，有效控制了墻體混凝土截面尺寸。
    ⑹模板體系要采用有效措施防止漏漿，大模板的接縫處要加塞海綿膠條。模板下口與頂板接觸處或側墻模板下口與已澆砼接觸處要加塞海綿膠條。
    ⑺脫模劑選用礦物油比柴機油為三比七的混合油，注意不要對砼造成污染。
    ⑻澆筑過程嚴格執行砼振搗標準操作，防止澆筑飛濺起的灰漿對未澆筑部位模板面的污染及對模板板面造成損壞。
    ⑼模板移動前，確保模板及其配件連接牢固；
    ⑽為保證墻面質量,板面應隨時清灰,及時涂刷新的隔離劑；
    ⑾拆下的模板需及時清灰,如發現板面不平或肋邊損壞變形應及時修理、保養。清理時用刨刀、鐵鏟等將模板與混凝土接觸面、模板與模板之間接縫處的混凝土漿、雜物等清理干凈，以便周轉使用。清理時注意對模板的保護，并涂刷脫模劑，要涂刷均勻，不準汪油和淌油。
    ⑿吊裝或搬運模板時需注意避免模板面板的碰撞，以保護面板。
    ⒀模板拆除后，立即吊至大鋼模板堆放區，按編號位置堆放。鋼模板堆放時應對面放置，下墊木方；中間留出人行和操作通道，間距600～800mm。模板不得靠在其他不穩定物體上，防止滑移傾倒。
6.4模板質量通病的防治及質量保證措施
序號	項目	防治措施
1	混凝土墻底爛根	模板下口縫隙用木條、海棉條塞嚴,或抹砂漿找平層，切忌將其伸入混凝土墻體位置內。
2	墻面不平、粘連	墻體混凝土強度達到1.2MPA方可拆模板,清理模板和涂刷隔離劑必須認真,要有專人檢查驗收,不合格的要重新刷涂。
3	墻體垂直偏差	支模時要反復用線墜吊靠,支模完畢經校正后如遇較大的沖撞,應重新較正,變形嚴重的模板不得繼續使用。
4	墻面凸凹不平	加強模板的維修,每次澆筑混凝土前將模板檢修一次.板面有缺陷時,應隨時進行修理.不得用大錘或振搗器猛振模板,撬棍擊打模板。
5	墻體鋼筋移位	采用塑料卡環做保護層墊塊,內部使用鋼筋撐鐵固定鋼筋位置。
6	墻體陰角不垂直,不方正	及時修理好大模板；支撐時要控制其垂直偏差,并且角模內用頂固件加固，保證陰角部位的模板的每個翼緣至少設有一個頂件，頂件不得使用易生銹的鋼筋或角鐵；陰角部位的模板兩側邊需粘有海棉條,以防漏漿。
7	墻體外角不垂直	陽角部位的模板確保定位準確，夾具緊固，使角部線條順直,棱角分明
8	墻體厚度不一致	使用堅固的塑料撐具直接頂在兩側大模板上，保證模板間距；穿墻螺栓需按設計要求上緊。
7、夏季、雨季施工措施
7.1雨季施工措施
1、新模板及使用過的模板、方木要擺放整齊，雨水來臨之前 將其覆蓋。 4.2.2 柱體模板合模后，如不能及時澆筑砼，應在適當部位留排 水孔，防止突然下雨時模板內積水。 
2、雨期施工過程當中，定期檢查模板支架的穩定性，設置專 門模板支架沉降觀測控制點，觀測模板支架的沉降量，以便提供可靠 的數據指導施工，保證支架的穩定性。
3、雨施前及雨施期間，認真檢查外腳手架，發現隱患及時排 除。雨停以后，首先檢查架子是否安全，然后方可讓工人進入施工現 場進行作業。同時保證外架子周圍排水通暢。
4、卸料平臺在雨期期間，考慮到各種材料可能因部分雨淋而造 成容重增加，要減少卸料平臺的堆作規程要求鋪設， 并用鉛絲綁牢。 支搭腳手架過程中，下班前要將架子立桿、腳手板做好載，以保證平臺安全。
5、腳手架上腳手板必須按操收頭工作，防 止突發風雨造成事故。
6、 安全員及負責各廠房工長對腳手架、孔洞、圍護進行巡視 檢查，發現安全隱患及時糾正、整改。
7.2夏季施工措施
1、合理調節作息時間，盡量避免高溫下露天作業。
2、加強機械的維護保養工作。
3、加強后勤工作，茶水供應充足，深基坑內設置排風扇。
4、搞好文明施工，加強道路灑水，防止塵土飛揚。
5、備用足夠的排水設施，防止雷陣雨襲擊作業面，從而影響工程質量及危及安全工作。
8、安全、文明施工質量保證措施
8.1安全保證措施
⑴建立完善安全體系
項目經理部成立以項目經理、副經理、總工程師為首的安全領導小組，組織領導安全管理工作。定期進行安全檢查、召開安全分析會議，研究改進措施，推動項目部安全管理工作的深入開展。
⑵建立健全自檢制度
項目經理部設質量安全檢察部，配2名專職安全、質量檢查工程師，在施工過程認真實施檢查。同時認真接受建設單位安全監督和監理單位的監理，接受社會安全監督部門的監督。
⑶明確安全詳細的安全生產計劃
建立從項目經理、作業班長到操作工人的崗位安全責任制、明確各級管理職責，管理生產必須管安全，建立嚴格的考核制度，將經濟效益與安全掛鉤。
⑷編制詳細和安全生產計劃
開工前項目經理部編制實施性安全施工設計，對技術復雜、施工危險性大、多發易發事故的高處作業；鋼管支撐的安裝與拆除；深基坑開挖等施工項目，編制專項安全設計。
⑸實行逐級安全技術交底制
由經理部質量安質部書面安全交底，要履行簽字手續，并保存資料。項目經理部專職安全工程師要對安全技術措施的執行情況進行監督檢查，并作好記錄。
⑹加強施工現場安全教育
針對工程重點和難點對特種作業人員進行安全教育。兼職安全員、領導員、班組長、架子工、起重工，電工、焊接工、機械工、廠內機動車輛駕駛以及新工上崗、工人變崗和改變工藝等都要進行特種培訓崗前安全教育。
⑺施工階段洞口防護
①預留洞口小于500×500mm防護采用木板覆蓋固定。
②預留洞口小于1500×500mm，大于500×500mm，防護上部采用木板覆蓋固定，下焊接鋼筋網。
③預留洞口大于1500×1500mm時，防護采用鋼管扣件腳手架欄桿、洞口須張掛安全網。 
④施工作業臨邊的防護
a．結構施工作業臨邊設置上下二道防護欄桿，高度1.5m，防護欄桿用Φ48鋼管搭設，并用紅白雙色油漆做醒目標識。
b．防護欄桿設置不低于18cm的踢腳臺，踢腳臺的材料應有足夠的腳踢強度，滿足安全使用條件。
c．防護欄、支架內側安全網進行全封閉。
⑻認真執行安全檢查制度
經理部要必須堅持安全檢查制度，安全檢查每旬進行一次，作業班組每天進行班前安全講話。對施工危險性大、采取新工藝、季節性變化、節假日前后等要進行不定期檢查，并要有領導值班，對檢查中發現的安全問題按照“三不放過”的原則定人限期進行整改，
⑼制定安全獎罰辦法
①項目部預留安全獎金，按完成工程量及施工安全情況獎罰兌現。
②制定詳細的對項目經理部、項目部領導班子、先進個人的獎勵辦法。

安全生產體系框

8.2文明施工及環保措施
8.2.1文明施工管理制度
① 嚴格按照南昌市文明施工要求，并結合該站的實際情況制定文明施工細則，按其要求文明施工。管理小組對各班組定期檢查，隨時抽查，逐項打分，綜合評比，進行獎罰。
② 對職工進行文明施工教育，每周召開文明施工例會，并由專職人員舉辦文明施工講座，宣傳文明施工準則，提高每一位員工文明施工意識，在南昌市樹立我集團公司良好的企業形象。
8.2.2現場文明施工措施
① 平面布置：施工現場必須按總平面圖布置，不隨意改變，其外飾面與周圍環境協調，布局合理、整潔、大方，圍蔽墻外寫上與工程建設相關的標語、口號，有嚴格的門衛制度，圍墻大門外側懸掛寫有工程簡介、開竣工日期和建設、設計、施工、監理單位的施工牌。開挖范圍外其余場地采用硬化地面。
② 現場管理：施工現場設五牌一圖，即工程概況牌、安全紀律牌、安全標語牌、安全記錄牌、文明施工制度牌和施工平面圖。圖牌必須齊全且美觀整齊。施工現場范圍內必須張貼宣傳標語，并設置黑板報和報欄，其內容經常更換。
場內機械停放整齊，材料堆碼有序，施工便道通暢，各種線路清晰不亂。對危險的施工區域及設施設置醒目的警示牌。夜間照明充足。區間施工有良好的通風條件及便利的上、下樓梯。各工序銜接井然有序，工人操作標準化、規范化和制度化。
③ 生活設施：施工現場設置必要的各類職工生活設施，并符合衛生、通風、照明等要求；職工的膳食、飲水供應等符合衛生標準。
④ 環境衛生：大門口設洗車槽，設專人對出入車輛沖洗。施工現場及生活區設專人打掃衛生，清理垃圾。生活垃圾集中納入城市垃圾處理系統。
⑤ 現場文明氣氛：所有工作人員持有充一制作的標有姓名、職務、身份及編號的工作證，在現場期間一直佩帶在胸前，且穿戴整齊，行為文明。現場的所有施工機械及設備都醒目地注上集團公司的名稱。

8.2.3環保措施
① 噪音、振動控制：通過設隔音罩、隔音板、減震底座，盡量使用環保機具等措施，將施工期間施工機械的噪音控制在最低限度，滿足國家和南昌市有關法規要求，符合《建筑施工場地躁聲限界》（GB12523-90）。
采取有效措施將施工產生的振動減小到最低幅度，以使施工不影響周圍建筑物安全，不對有關單位精密儀器正常精度產生影響和影響居民身體健康，控制標準符合《城市區域環境震動標準》（GB10070-88）的要求。
② 淤泥、污水排放管理：淤泥和廢漿定點堆放，采取必要的固化措施后及時外運，并做到泥漿不亂溢，淤泥不亂遺。淤泥外運嚴格遵守市政府有關規定，運泥車一次不能裝得過滿，并加蓬布遮蓋，在出發前認真沖洗。
施工及生活用的廢水、污水經過沉淀、初步凈化后排水排污系統。采取切實有效措施，不使有害物質（如燃料、油料、化學品、以及超過允許量的有害氣體和塵埃、棄渣等）污染場地周圍的環境以及草地和樹木。
③ 垃圾管理：設專人負責管理，垃圾清掃、堆放，并納入市垃圾管理系統。
④ 臨時交通維護：由于施工過程給周圍交通造成不便，為使施工對周圍交通影響減至最小，除采取合理的施工組織措施外，采取以下措施：
沿臨邊交通線路設置醒目的交通指示牌和夜間照明路燈，保證行人與車輛能夠安全方便疏散。
施工車輛避開交通高峰期，并派專人定期更新交通指示牌，維修路燈線路，配合交通管理人員維持交通秩序，疏散擁塞車輛。
⑤ 綠化：對場地內需要保留的樹木用圍欄加以保護；開辟場地間隙種花植草，大門及圍墻設置綠化帶，使施工現場與周圍環境相協調。
⑥ 夜間施工應按南昌市有關規定辦理夜間施工許可證。
⑦ 場地圍墻整齊美觀，場內硬化整潔，出入車輛清洗干凈，使施工場地的環境與市容相協調。
⑧ 對施工場地范圍內以及施工可能觸及到的地方以內應保護的樹木、廣告、管線、建筑物、構筑物等采取加防護圍欄、懸掛標簽和標記的方式妥善保管，以免施工機具及人員等對其造成破壞，并由專人經常檢查防保，施工完畢后將其完整無損的向業主移交。
9、應急預案
9.1編制目的
為了貫徹實施“安全第一，預防為主”的安全方針，應根據危險性較大模板工程的現場環境、設計要求及施工方法等工程特點進行危險源辨識與分析，以及采取相應的預防措施及救援方案，提高整個項目部對事故的整體應急能力，確保發生意外事故時能有序的應急指揮，有效的保護員工的生命、企業財產的安全、把事故降低到最小程度，根據中華人民共和國《安全生產法》、《建設工程安全生產管理條例》、《消防法》、建設部《工程建設重大事故和調查程序規定》規定，制定本應急救援預案。
9.2應急領導小組
此危險性較大模板工程施工前成立了專門的應急領導小組，來確保發生意外事故時能有序的應急指揮。
應急領導小組組成人員如下：
組長：褚曉暉
副組長：周海波、張九俊
成員：楊濤、斯攀、趙科利、寧繼陽、龔月友、尹鵬程、王坡炎、海凌、梁明、冉志成、龐正倫、張華、田雷、勞務隊伍各作業班組長。
9.3應急領導小組職責
⑴領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高其應變能力。
⑵當施工現場發生突發事件時，負責救險的人員、器材、車輛、通訊聯絡和組織指揮協調。
⑶負責配備好各種應急物資和消防器材、救生設備和其他應急設備。
⑷發生事故要及時趕到現場組織指揮，控制事故的擴大和連續發生，并迅速向上級機構報告。
⑸負責組織搶險、疏散、救助及通信聯絡。
⑹組織應急檢查，保證現場道路暢通，對危險性大的施工項目應與當地醫院取得聯系，做好救護準備。
⑺組長職責：
①決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求公司應急服務機構提供幫助，實施應急計劃。
②重大事故發生后，與領導小組成員指揮人員撤離，組織人員救助傷害者。
③與場外應急機構（公司應急救援中心）取得聯系，并保護好事故現場。
④在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。
⑤在應急救援狀態后，組織有關人員配合事故調查組調查事故。
⑻副組長職責：
①建立應急步驟，負責協助公司各應急救援小組制定事故應急救援方案和措施，確保員工的安全和減少設施財產損失。
②在救援服務機構到來之前直接參與救護。
③安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶。
④設立與應急中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。
⑼組員職責：
①重大事故發生后，配合組長、副組長與場外應急服務機構取得聯系及緊急情況的記錄作業安排。
②組織現場人員撤離，做好事故現場警戒工作和救助傷害者。
③做好應急救援通道的暢通，引導搶險救援人員及車輛的進入。
⑽其他人員（施工員、電工、材料員、各施工作業班長）
重大事故發生后，其他人員如施工員、電工、材料員、各施工作業班（組）長聽從項目部指揮、服從項目經理的領導迅速開展場內應急救援工作。

9.4應急反應預案
9.4.1事故報告程序
施工現場緊急情況處理流程圖

應急電話：火警—119；  匪警—110；  交通事故—122；  急救—120
9.4.2事故報告
事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、專職安全員。發生重大事故（包括人員死亡、重傷及財產損失等嚴重事故）時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。
9.4.3現場事故應急處理
危險性較大模板工程施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、觸電事故、高溫中暑、高空墜落、支架垮塌、落物傷人等事故。
1、火災事故應急處理
①當火災發生時，當事人視火勢情況及時進行撲救、報告給值班人員和義務消防隊或及時報警撥打119，并說明火災位置和簡要情況。
②集中力量控制火勢。根據就地情況，利用周圍消防設施對可燃物的性質、數量、火勢、燃燒速度及范圍作出正確判斷，迅速進行滅火；
③消滅飛火。組織人力密切監視未燃盡飛火，防止造成新的火源；
④疏散物資。安排人力物力對沒被損壞的物品進行疏散，減少損失，防止火勢蔓延；
⑤注意人身安全。在撲救過程中，防止自身及周圍人員的重新傷害；
⑥積極搶救被困人員并配合醫療救護人員做好傷員的救治。
⑦配合好消防人員，最終將火撲滅。
2、觸電事故應急處理
①立即切斷電源。用于燥的木棒、竹竿等絕緣工具將電線挑開，放置適當位置，以防再次觸電。
②傷員被救后應迅速觀察其呼吸、心跳情況。必要時采取人工呼吸、心臟擠壓術進行搶救。
③在處理電擊時，還應注意有無其他損傷而做相應的處理。
④局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎。由電擊而發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。
3、高溫中暑的應急處理：
①應迅速將中暑人員移至陰涼的地方。解開衣服，讓其平臥，頭部不要墊高。
②降溫：用涼水或50％酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱。降溫過程中必須加強護理，密切觀察體溫、血壓和心跳情況。當腋溫降到38攝氏度左右時，應立即停止降溫。
③及時補充水分和無機鹽。能飲水患者應鼓勵其喝足涼水或其它飲料；不能飲水者應靜脈補液，其中生理鹽水約占一半。
④及時處理呼吸、循環衰竭。
⑤轉院：醫療條件不完善時，應及時送往就近醫院，進行搶救。
4、人生傷害事故處理
當發生如高空墜落、機具傷人、落物傷人等而造成人身傷害時：
①向應急領導小組進行匯報。
②應立即排除其他隱患，防止救援人員遭到傷害。
③積極進行傷員搶救。
④做好死亡者的善后工作，對其家屬進行撫恤。
5、支架垮塌
當發生支架垮塌時：
①立即停止現場作業，所有人員立即撤離到安全地帶。
②立即將現場情況報告應急領導小組，包括垮塌范圍、人員傷害情況、大致原因等。應急領導小組視情況決定是否需要報警等外部救援。
③立即組織人員、吊車等對被壓、被埋、受傷人員進行搶救。
④搶救過程中注意周圍環境情況，防止發生次生災害事故。
⑤做好死亡者的善后工作，對其家屬進行撫恤。
9.4.4應急培訓和演練
應急反應組織和預案確定后，項目部應急領導小組組長組織所有應急人員進行應急培訓。
組長按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據評價結果對預案進行補充完善。
在確認險情和事故處置妥當后，應急反應小組應進行現場拍照、繪圖，收集證據，保留物證。
經業主、監理、安監等單位同意后，清理現場恢復生產。
項目部組織對事故的調查處理。
在事故處理后，將所有調查資料分別報送業主、監理單位和有關安全管理部門。
9.4.5應急通信聯絡
遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級部門匯報并采取相應救援措施。
9.4.6預備應急救援工具
預備應急救援工具如下表：
序號	器材或設備	數量	主要用途
1	切割機	1臺	清除障礙物
2	起重機	1臺	清除障礙物
3	藥箱	2個	用于搶救傷員
4	擔架	2個	用于搶救傷員
5	支  架	若干	支撐加固
6	模板、木枋	若干	支撐加固
7	止血急救包	4個	用于搶救傷員
8	手電筒	6個	用于停電時照明救援
9	應急燈	6個	用于停電時照明救援
10	爬  梯	3樘	用于人員疏散
11	對講機	8臺	聯系指揮求援
12	絕緣鞋	10雙	用于救援
13	絕緣手套	10雙	用于救援
14	安全帶	10條	用于救援
15	安全帽	10頂	用于救援
 
附件一：鋼管落地腳手架計
扣件式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等編制。
一、參數信息:
1.腳手架參數
雙排腳手架搭設高度為 7.3 米，立桿采用單立管；
搭設尺寸為：立桿的縱距為 0.6米，立桿的橫距為0.6米，大小橫桿的步距為1.2 米；
內排架距離墻長度為0.30米；
大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；
腳手架沿墻縱向長度為 520 米；
采用的鋼管類型為 Φ48×3.0； 
橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；
連墻件采用兩步三跨，豎向間距 2.4 米，水平間距1.8 米，采用扣件連接；
連墻件連接方式為雙扣件；
2.活荷載參數
施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；
同時施工層數:2 層；
3.風荷載參數
本工程地處廣東省深圳市，基本風壓為0.75 kN/m2；
風荷載高度變化系數μz 為1.00，風荷載體型系數μs 為0.65；
腳手架計算中考慮風荷載作用
4.靜荷載參數
每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1489；
腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；
安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6；
腳手板類別:竹夾板；欄桿擋板類別:欄桿、竹夾板擋板；
每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；
5.地基參數
地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):170.00；
立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。
                 
             
二、大橫桿的計算:
按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；
腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.6/(2+1)=0.07 kN/m ；
活荷載標準值: Q=3×0.6/(2+1)=0.6 kN/m；
靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.07=0.124 kN/m；
活荷載的設計值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；
                 
          圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
 
          圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
2.強度驗算
跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。
跨中最大彎距計算公式如下:
                 
跨中最大彎距為M1max=0.08×0.124×0.62+0.10×0.84×0.62 =0.034 kN.m；
支座最大彎距計算公式如下:
                 
支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.124×0.62-0.117×0.84×0.62 =-0.04 kN.m；
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
σ=Max(0.034×106,0.04×106)/4490=8.909 N/mm2；
大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 8.909 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。
計算公式如下：
                 
其中：
   靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.07=0.103 kN/m；
   活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m；
最大撓度計算值為：
V= 0.677×0.103×6004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.6×6004/(100×2.06×105×107800) = 0.039 mm；
大橫桿的最大撓度 0.039 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 600/150 mm與10 mm，滿足要求！
三、小橫桿的計算:
根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
1.荷載值計算
大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×0.6 = 0.02 kN；
腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.6×0.6/(2+1)=0.042 kN；
活荷載標準值：Q=3×0.6×0.6/(2+1) =0.360 kN；
集中荷載的設計值: P=1.2×(0.02+0.042)+1.4 ×0.36 = 0.578 kN；
         
                      小橫桿計算簡圖
2.強度驗算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
                 
Mqmax = 1.2×0.033×0.62/8 = 0.002 kN.m；
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
                 
Mpmax = 0.578×0.6/3 = 0.116 kN.m ；
最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.117 kN.m；
最大應力計算值 σ = M / W = 0.117×106/4490=26.163 N/mm2 ；
小橫桿的最大彎曲應力 σ =26.163 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算
最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和
小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:
                 
Vqmax=5×0.033×6004/(384×2.06×105×107800) = 0.003 mm ；
大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.02+0.042+0.36 = 0.422 kN；
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:
                 
Vpmax = 421.98×600×(3×6002-4×6002/9 ) /(72×2.06×105
        ×107800) = 0.146 mm；
最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.003+0.146 = 0.148 mm；
小橫桿的最大撓度為 0.148 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 600/150=4與10 mm,滿足要求！
四、扣件抗滑力的計算:
按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
                         R ≤ Rc    
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
大橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×0.6×2/2=0.02 kN；
小橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×0.6/2=0.01 kN；
腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×0.6×0.6/2=0.063 kN；
活荷載標準值: Q = 3×0.6×0.6 /2 = 0.54 kN；
荷載的設計值: R=1.2×(0.02+0.01+0.063)+1.4×0.54=0.868 kN；
R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!  
五、腳手架立桿荷載計算: 
作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：    
(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1489
  NG1 = [0.1489+(0.60×2/2)×0.033/1.20]×7.30 = 1.209；
(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹夾板，標準值為0.35
  NG2= 0.35×6×0.6×(0.6+0.3)/2 = 0.567 kN；
(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹夾板擋板，標準值為0.14
  NG3 = 0.14×6×0.6/2 = 0.252 kN；
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 
  NG4 = 0.005×0.6×7.3 = 0.022 kN；
經計算得到，靜荷載標準值
  NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.049 kN；
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標準值
  NQ= 3×0.6×0.6×2/2 = 1.08 kN；
風荷載標準值按照以下公式計算 
                 
其中  Wo -- 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：
    Wo = 0.75 kN/m2；
    Uz -- 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：
    Uz= 1 ；
    Us -- 風荷載體型系數：取值為0.645；
經計算得到，風荷載標準值
   Wk = 0.7 ×0.75×1×0.645 = 0.339 kN/m2；
不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
   N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.049+ 1.4×1.08= 3.971 kN；
考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為
   N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.049+ 0.85×1.4×1.08= 3.744 kN；
風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為
  Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.339×0.6×
      1.22/10  = 0.035 kN.m；
六、立桿的穩定性計算: 
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：
                 
立桿的軸向壓力設計值 ：N = 3.971 kN；
計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
計算長度 ,由公式 lo = k×μ×h 確定 ：l0 = 2.079 m；
長細比 Lo/i = 131 ；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.391 ；
立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 3971/(0.391×424)=23.955 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ = 23.955 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
                 
立桿的軸心壓力設計值 ：N = 3.744 kN；
計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.079 m；
長細比: L0/i = 131 ；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.391
立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 3744.498/(0.391×424)+34816.068/4490 = 30.341 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ = 30.341 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
七、最大搭設高度的計算: 
按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：
                 
構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.841 kN；
活荷載標準值 ：NQ = 1.08 kN；
每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.149 kN/m；
Hs =[0.391×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.841
+1.4×1.08)]/(1.2×0.149)=176.095 m；
按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：
                 
[H] = 176.095 /(1+0.001×176.095)=149.728 m；

[H]= 149.728 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。
腳手架單立桿搭設高度為7.3m，小于[H]，滿足要求！
按《規范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：
                 
構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.841 kN；
活荷載標準值 ：NQ = 1.08 kN；
每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.149 kN/m；
計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.035 /(1.4 × 0.85) = 0.029 kN.m；
Hs =( 0.391×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.841+0.85×1.4×(1.08+0.391×4.24×100×0.029/4.49)))/(1.2×0.149)=170.17 m；
按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：
                 
[H] = 170.17 /(1+0.001×170.17)=145.423 m；
[H]= 145.423 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。
腳手架單立桿搭設高度為7.3m，小于[H]，滿足要求！
八、連墻件的計算: 
 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：
      Nl = Nlw + N0
風荷載標準值 Wk = 0.339 kN/m2；
每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 4.32 m2；
按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；
風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.048 kN；
連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.048 kN；
連墻件承載力設計值按下式計算：
     Nf = φ?A?[f]
其中 φ -- 軸心受壓立桿的穩定系數；
        由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；
又：  A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；
Nl = 7.048 < Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！
連墻件采用雙扣件與墻體連接。
由以上計算得到 Nl = 7.048小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！
                 
                        連墻件扣件連接示意圖
九、立桿的地基承載力計算: 
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 
                p ≤ fg 
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 170 kpa； 
其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 
腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 
立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =14.978 kpa ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 3.744 kN；
基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。
p=14.978 ≤ fg=170 kpa 。地基承載力滿足要求！
十、腳手架配件數量匡算: 
扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，
因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算：

L --長桿總長度(m)；               N1 --小橫桿數(根)；           
   N2 --直角扣件數(個)；             N3 --對接扣件數(個)；         
   N4 --旋轉扣件數(個)；             S --腳手板面積(m2)；       
   n --立桿總數(根) n=1736；         H --搭設高度(m) H=7.3；      
   h --步距(m) h=1.2；              la--立桿縱距(m) la=0.6；   
   lb --立桿橫距(m) lb=0.6；   
長桿總長度(m)  L =1.1 ×7.30 ×(1736 + 0.60 ×1736/1.20 - 2 ×0.60/1.20)=20902.09；
小橫桿數(根)  N1 =1.1 ×(7.30 /1.20 ×1/2 + 1) ×1736 = 7718；
直角扣件數(個)  N2 =2.2 ×(7.30 / 1.20 + 1) ×1736 = 27053；
對接扣件數(個)  N3 =20902.09 / 6.00 = 3484；
旋轉扣件數(個)  N4 =0.3 ×20902.09 / 6.00 = 1046；
腳手板面積(m2)  S = 1.1 × ( 1736-2) × 0.60 / 0.60=1907.40。
根據以上公式計算得長桿總長20902.09m；小橫桿7718根；直角扣件27053個；對接扣件3484個；旋轉扣件1046個；腳手板1907.40m2。

附件二：板模板計算書
扣件式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等編制。
一、參數信息:
1.模板支架參數
橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.20；
立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):4.00；
采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；
扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；
板底支撐連接方式:鋼管支撐；
板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；
2.荷載參數
模板與木板自重(kN/m2):0.300；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；
3.樓板參數
鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C25；
每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；
樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):1000.00；
樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):15.000；
4.材料參數
面板采用膠合面板，厚度為18mm。
面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；
板底支撐采用鋼管；
托梁材料為：12.6號槽鋼；
              
             
                   圖2  樓板支撐架荷載計算單元
二、模板面板計算:
面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 
面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨連續梁計算。
  
                     面板計算簡圖
1、荷載計算
(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×1×1+0.3×1 = 25.3 kN/m；
(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：
q2 = 3×1= 3 kN/m；
2、強度計算
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
                 
其中：q=1.2×25.3+1.4×3= 34.56kN/m
最大彎矩M=0.1×34.56×0.32=  0.311 kN?m；
面板最大應力計算值  σ= 311040/54000 = 5.76 N/mm2；
面板的抗彎強度設計值  [f]=15 N/mm2；
面板的最大應力計算值為 5.76 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 15 N/mm2,滿足要求!
三、縱向支撐鋼管的計算:
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為
截面抵抗矩  w=4.49cm3；
截面慣性矩  I=10.78cm4；
  
                      方木楞計算簡圖
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q11= 25×0.3×1 = 7.5 kN/m；
(2)模板的自重線荷載(kN/m):
q12= 0.3×0.3 = 0.09 kN/m ；
(3)活荷載為1施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：
q2 = (3 + 2)×0.3 = 1.5 kN/m；
2.強度驗算:
最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
最大彎矩計算公式如下:
                 
靜荷載：q1 =  1.2 × (q1 +  q2) = 1.2×(7.5+0.09) = 9.108 kN/m；
活荷載：q2 = 1.4×1.5 = 2.1 kN/m；
最大彎距 Mmax = (0.1×9.108+0.117×2.1 ) ×0.62 = 0.416 kN.M；
                 
最大支座力 N = ( 1.1 ×9.108 + 1.2×2.1)×0.6 = 7.523 kN ；
最大應力計算值  σ= M / W = 0.416×106/4490 = 92.726 N/mm2；
縱向鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205.0 N/mm2；
縱向鋼管的最大應力計算值為 92.726 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
計算公式如下:
                 
靜荷載 q1 = q11 + q12 = 7.59 kN/m
活荷載 q2 = 1.5 kN/m
三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
V= (0.677×7.59+0.990×1.5)×6004/( 100×20.6×105×10.78 ) =0.387 mm；
支撐鋼管的最大撓度小于600/150與10 mm,滿足要求!
四、托梁材料計算:
托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；
托梁采用：12.6號槽鋼；
W=62.137 cm3；
I=391.466 cm4；
集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 7.523 kN；

托梁計算簡圖

托梁計算彎矩圖(kN.m) 
 
                       托梁計算變形圖(mm)

托梁計算剪力圖(kN)   
最大彎矩 Mmax = 0.79 kN.m ；
最大變形 Vmax = 0.023 mm ；
最大支座力 Qmax = 16.176 kN ；
最大應力 σ= 790094.903/62137 = 12.715 N/mm2；
托梁的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大應力計算值 12.715 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!
托梁的最大撓度為 0.023mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求!
五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):
作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4 = 0.596 kN；

(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.3×0.6×0.6 = 0.108 kN；
(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：
NG3 = 25×1×0.6×0.6 = 9 kN；
靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.704 kN；
2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。
活荷載標準值 NQ = (3+2 ) ×0.6×0.6 = 1.8 kN；
3.立桿的軸向壓力設計值計算公式
         N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.164 kN；
六、立桿的穩定性計算:
立桿的穩定性計算公式
                 
其中  N ---- 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 14.164 kN；
      σ---- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到；
      i ---- 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm；
      A ---- 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2；
      W ---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
      σ-------- 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)；
     [f]---- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
      L0---- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》，由下式計算
       l0 = h+2a                  
      a ---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m；
得到計算結果：
立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.2+2×0.3 = 1.8 m ；
L0 / i = 1800 / 15.9=113 ；
由長細比 lo/i  的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.496 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=14164.32/(0.496×424) = 67.352 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ= 67.352 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 [f]= 205 N/mm2，滿足要求！
七、立桿的地基承載力計算: 
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 
                p ≤ fg 
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 68 kpa； 
其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 
腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 
立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =56.657 kpa ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.164 kN；
基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。
p=56.657 ≤ fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！
 
附件三：板模板計算書
扣件式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等編制。
一、參數信息:
1.模板支架參數
橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.60；步距(m):1.20；
立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):4.00；
采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；
扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；
板底支撐連接方式:鋼管支撐；
板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；
2.荷載參數
模板與木板自重(kN/m2):0.300；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；
3.樓板參數
鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C25；
每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；
樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):400.00；
樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):15.000；
4.材料參數
面板采用膠合面板，厚度為18mm。
面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；
板底支撐采用鋼管；
托梁材料為：12.6號槽鋼；
            
                 
                   圖2  樓板支撐架荷載計算單元
二、模板面板計算:
面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 
面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨連續梁計算。
 
                     面板計算簡圖
1、荷載計算
(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.4×1+0.3×1 = 10.3 kN/m；
(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：
q2 = 3×1= 3 kN/m；
2、強度計算
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
                 
其中：q=1.2×10.3+1.4×3= 16.56kN/m
最大彎矩M=0.1×16.56×0.32=  0.149 kN?m；
面板最大應力計算值  σ= 149040/54000 = 2.76 N/mm2；
面板的抗彎強度設計值  [f]=15 N/mm2；
面板的最大應力計算值為 2.76 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 15 N/mm2,滿足要求!

3、撓度計算
撓度計算公式為
                 
其中q = 10.3kN/m
面板最大撓度計算值 v = 0.677×10.3×3004/(100×9500×107800)=0.552 mm； 
面板最大允許撓度  [V]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大撓度計算值 0.552 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!
三、縱向支撐鋼管的計算:
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為
截面抵抗矩  w=4.49cm3；
截面慣性矩  I=10.78cm4；
      
                      方木楞計算簡圖
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q11= 25×0.3×0.4 = 3 kN/m；
(2)模板的自重線荷載(kN/m):
q12= 0.3×0.3 = 0.09 kN/m ；
(3)活荷載為1施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：
q2 = (3 + 2)×0.3 = 1.5 kN/m；
2.強度驗算:
最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
最大彎矩計算公式如下:
                 
靜荷載：q1 =  1.2 × (q1 +  q2) = 1.2×(3+0.09) = 3.708 kN/m；
活荷載：q2 = 1.4×1.5 = 2.1 kN/m；
最大彎距 Mmax = (0.1×3.708+0.117×2.1 ) ×0.62 = 0.222 kN.M；
                 
最大支座力 N = ( 1.1 ×3.708 + 1.2×2.1)×0.6 = 3.959 kN ；
最大應力計算值  σ= M / W = 0.222×106/4490 = 49.43 N/mm2；
縱向鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205.0 N/mm2；
縱向鋼管的最大應力計算值為 49.43 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
計算公式如下:
                 
靜荷載 q1 = q11 + q12 = 3.09 kN/m
活荷載 q2 = 1.5 kN/m
三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
V= (0.677×3.09+0.990×1.5)×6004/( 100×20.6×105×10.78 ) =0.209 mm；
支撐鋼管的最大撓度小于600/150與10 mm,滿足要求!
四、托梁材料計算:
托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；
托梁采用：12.6號槽鋼；
W=62.137 cm3；
I=391.466 cm4；
集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.959 kN；

托梁計算簡圖

托梁計算彎矩圖(kN.m)

托梁計算變形圖(mm)

托梁計算剪力圖(kN)   
最大彎矩 Mmax = 0.95 kN.m ；
最大變形 Vmax = 0.068 mm ；
最大支座力 Qmax = 12.934 kN ；
最大應力 σ= 950464.73/62137 = 15.296 N/mm2；
托梁的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大應力計算值 15.296 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!
托梁的最大撓度為 0.068mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!
五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):
作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4 = 0.596 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.3×0.6×0.9 = 0.162 kN；
(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：
NG3 = 25×0.4×0.6×0.9 = 5.4 kN；
靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.158 kN；
2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。
活荷載標準值 NQ = (3+2 ) ×0.9×0.6 = 2.7 kN
3.立桿的軸向壓力設計值計算公式
         N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.169 kN；
六、立桿的穩定性計算:
立桿的穩定性計算公式
                 
其中  N ---- 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.169 kN；
      σ---- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到；
      i ---- 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm；
      A ---- 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2；
      W ---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
      σ-------- 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)；
     [f]---- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
      L0---- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》，由下式計算
       l0 = h+2a                  
      a ---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m；
得到計算結果：
立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.2+2×0.3 = 1.8 m ；
L0 / i = 1800 / 15.9=113 ；
由長細比 lo/i  的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.496 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=11169.12/(0.496×424) = 53.109 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ= 53.109 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 [f]= 205 N/mm2，滿足要求！
七、立桿的地基承載力計算: 
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 
                p ≤ fg 
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 68 kpa；
其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 
腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 
立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =44.676 kpa ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.169 kN；
基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。
p=44.676 ≤ fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！

附件四：墻模板計算書
碗扣式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等編制。
墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。
根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；
一、參數信息
1.基本參數
次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；
主楞(外龍骨)間距(mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm):600；
對拉螺栓直徑(mm):M16；
2.主楞信息
龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；
鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；
主楞肢數:2；
3.次楞信息
龍骨材料:木楞；
寬度(mm):90.00；高度(mm):90.00；
次楞肢數:1；
4.面板參數
面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；
面板彈性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):15.00；
面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.40；
5.木方和鋼楞
方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):17.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.70；
鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；
鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；
 
墻模板設計簡圖
二、墻模板荷載標準值計算
按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:
                 
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
     t -- 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；
     T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
     V -- 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；
     H -- 模板計算高度，取3.000m；
     β1-- 外加劑影響修正系數，取1.000；
     β2-- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。
根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；
分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。
計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；
傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。
三、墻模板面板的計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。
 
面板計算簡圖
1.抗彎強度驗
跨中彎矩計算公式如下:
                 
其中， M--面板計算最大彎距(N.mm)；
       l--計算跨度(內楞間距): l =300.0mm；
       q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:
           新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減系數。
           傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大彎距：M =0.1×32.425×300.0×300.0= 2.92×105N.mm；
按以下公式進行面板抗彎強度驗算：
                 
其中， σ  --面板承受的應力(N/mm2)；
       M  --面板計算最大彎距(N.mm)；
       W  --面板的截面抵抗矩 :
                 
         b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；
       W= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3；
       f --面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；
面板截面的最大應力計算值：σ = M/W = 2.92×105 / 3.24×104 = 9.007N/mm2；
面板截面的最大應力計算值 σ =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 [f]=15N/mm2，滿足要求！
2.抗剪強度驗算
計算公式如下:
                 
其中，∨--面板計算最大剪力(N)；
       l--計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm；
       q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:
          新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；
          傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×32.425×300.0 = 5836.471N；
截面抗剪強度必須滿足:
                 
其中， Τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；
       ∨--面板計算最大剪力(N)：∨ = 5836.471N；
       b--構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ；
       hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
       fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；
面板截面的最大受剪應力計算值: T  =3×5836.471/(2×600×18.0)=0.811N/mm2；
面板截面抗剪強度設計值: [fv]=1.400N/mm2；
面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 [T]=1.4N/mm2，滿足要求！
 3.撓度驗算
根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。
撓度計算公式如下:

其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.7×0.6 = 28.62N/mm；
     l--計算跨度(內楞間距): l = 300mm；
     E--面板的彈性模量: E = 9500N/mm2；
     I--面板的截面慣性矩: I = 60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；
面板的最大允許撓度值:[ω] = 1.2mm；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×28.62×3004/(100×9500×2.92×105) = 0.567 mm；
面板的最大撓度計算值: ω =0.567mm 小于等于面板的最大允許撓度值 [ω]=1.2mm，滿足要求！
四、墻模板內外楞的計算
(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
本工程中，內龍骨采用木楞，寬度90mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 90×90×90/6 = 121.5cm3；
I = 90×90×90×90/12 = 546.75cm4；
 
內楞計算簡圖
1.內楞的抗彎強度驗算
內楞跨中最大彎矩按下式計算：
                 
其中， M--內楞跨中計算最大彎距(N.mm)；
       l--計算跨度(外楞間距): l =600.0mm；
       q--作用在內楞上的線荷載，它包括:
           新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；
           傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。
           q =(15.456+0.756)/1=16.212 kN/m；
內楞的最大彎距：M =0.1×16.212×600.0×600.0= 5.84×105N.mm；
內楞的抗彎強度應滿足下式：
                 
其中， σ  --內楞承受的應力(N/mm2)；
       M  --內楞計算最大彎距(N.mm)；
       W  --內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.22×105；
       f --內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；
內楞的最大應力計算值：σ = 5.84×105/1.22×105 = 4.804 N/mm2；
內楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；
內楞的最大應力計算值 σ = 4.804 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！
2.內楞的抗剪強度驗算
最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:
                 
其中， V－內楞承受的最大剪力；
       l--計算跨度(外楞間距): l =600.0mm；
       q--作用在內楞上的線荷載，它包括:
          新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；
          傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。
           q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/1=16.212 kN/m；
內楞的最大剪力：∨ = 0.6×16.212×600.0 = 5836.471N；
截面抗剪強度必須滿足下式:
                 
其中， τ--內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；
       ∨--內楞計算最大剪力(N)：∨ = 5836.471N；
       b--內楞的截面寬度(mm)：b = 90.0mm ；
       hn--內楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ；
       fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：τ = 1.700 N/mm2；
內楞截面的受剪應力計算值: fv  =3×5836.471/(2×90.0×90.0)=1.081N/mm2；
內楞截面的抗剪強度設計值: [fv]=1.700N/mm2；
內楞截面的受剪應力計算值 τ =1.081N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 [fv]=1.7N/mm2，滿足要求！
3.內楞的撓度驗算
根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。
 撓度驗算公式如下：
                 
其中， ω--內楞的最大撓度(mm)；
       q--作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.71×0.30/1=14.31 kN/m；
       l--計算跨度(外楞間距): l =600.0mm ；
       E--內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ；
       I--內楞截面慣性矩(mm4)，I=5.47×106；
內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×14.31/1×6004/(100×9000×5.47×106) = 0.255 mm；
內楞的最大容許撓度值: [ω] = 2.4mm；
內楞的最大撓度計算值 ω=0.255mm 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=2.4mm，滿足要求！
(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。
本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
截面類型為圓鋼管48×3.0；
外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；
     
外楞計算簡圖
4.外楞抗彎強度驗算
外楞跨中彎矩計算公式：
                 
其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.6/2=4.86kN；
      外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；
外楞最大彎矩:M = 0.175×4863.73×600.00= 5.11×105 N/mm；
強度驗算公式：
                 
其中，  σ--  外楞的最大應力計算值(N/mm2)
     M -- 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 5.11×105 N/mm
     W -- 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；
    [f] --外楞的強度設計值(N/mm2)，[f] =205.000N/mm2；
外楞的最大應力計算值: σ = 5.11×105/5.08×103 = 100.53 N/mm2；
外楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；
外楞的最大應力計算值 σ =100.53N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2,滿足要求！
5.外楞的抗剪強度驗算
公式如下:
                 
其中， ∨--外楞計算最大剪力(N)；
       l--計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm；
        P--作用在外楞的荷載: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.6/2=4.864kN；
外楞的最大剪力：∨ = 0.65×4863.726 = 1.90×103N；
外楞截面抗剪強度必須滿足:
                 
其中， τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；
       ∨--外楞計算最大剪力(N)：∨ = 1.90×103N；
       b--外楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ；
       hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；
       fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；
外楞截面的受剪應力計算值: τ =3×1.90×103/(2×50.0×100.0)=0.569N/mm2；
外楞的截面抗剪強度設計值: [fv]=1.700N/mm2；
外楞截面的抗剪強度設計值: [fv]=1.7N/mm2；
外楞截面的受剪應力計算值 τ =0.569N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 [fv]=1.7N/mm2，滿足要求！
6.外楞的撓度驗算
 根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。
撓度驗算公式如下：
                 
其中， ω--外楞最大撓度(mm)；
       P--內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.71×0.30×0.60/2＝4.29 kN/m；
       l--計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ；
       E--外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ；
       I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大撓度計算值: ω = 1.146×8.59×100/2×6003/(100×210000×1.22×105) = 0.415mm；
外楞的最大容許撓度值: [ω] = 2.4mm；
外楞的最大撓度計算值 ω =0.415mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=2.4mm，滿足要求！
五、穿墻螺栓的計算
計算公式如下:

其中 N -- 穿墻螺栓所受的拉力；
     A -- 穿墻螺栓有效面積 (mm2)；
     f -- 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墻螺栓的型號: M16 ；
穿墻螺栓有效直徑: 13.55 mm；
穿墻螺栓有效面積: A = 144 mm2；
穿墻螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.6×0.6 = 17.174 kN。
穿墻螺栓所受的最大拉力 N=17.174kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 [N]=24.48kN，滿足要求！

附件五：梁模板計算書
碗扣式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等編制。
因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。
梁段:L1。
    
一、參數信息
1.模板支撐及構造參數
梁截面寬度 B(m):0.80；
梁截面高度 D(m):1.90
混凝土板厚度(mm):1000.00；
立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；
立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；
立桿步距h(m):0.60；
梁支撐架搭設高度H(m)：7.30；
梁兩側立柱間距(m):1.00；
承重架支設:多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；
板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.30；
采用的鋼管類型為Φ48×3；
扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；
2.荷載參數
模板自重(kN/m2):0.35；
鋼筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；
新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；
傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；
振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):3.0
3.材料參數
木材品種：柏木；
木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；
木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；
木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；
面板類型：膠合面板；
面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；
4.梁底模板參數
梁底方木截面寬度b(mm)：90.0；
梁底方木截面高度h(mm)：90.0；
梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁側模板參數
主楞間距(mm)：300；
次楞根數：4；
穿梁螺栓水平間距(mm)：300；
穿梁螺栓豎向根數：3；
穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；
穿梁螺栓直徑(mm)：M16；
主楞龍骨材料：鋼楞；
截面類型為圓鋼管48×3.0；
主楞合并根數：2；
次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷載標準值計算
1.梁側模板荷載
強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:
                 
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
     t -- 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；
     T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
     V -- 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；
     H -- 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；
     β1-- 外加劑影響修正系數，取1.200；
     β2-- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。
根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；
分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。
三、梁側模板面板的計算
  面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 
 
                面板計算簡圖(單位：mm)
1.強度計算
跨中彎矩計算公式如下:
                 
其中， σ  -- 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；
     M -- 面板的最大彎距(N.mm)；
     W -- 面板的凈截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3；
     [f] -- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；
按以下公式計算面板跨中彎矩：
                 
其中 ，q -- 作用在模板上的側壓力，包括:
          新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；
          傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；
q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；
計算跨度(內楞間距): l = 300mm；
面板的最大彎距 M= 0.1×6.588×3002 = 5.93×104N.mm；
經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 5.93×104 / 1.62×104=3.66N/mm2；
面板的抗彎強度設計值: [f] = 15N/mm2；
面板的受彎應力計算值 σ =3.66N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=15N/mm2，滿足要求！
 2.撓度驗算
                 
      q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18×0.3 = 5.4N/mm；
      l--計算跨度(內楞間距): l = 300mm；
      E--面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；
      I--面板的截面慣性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×5.4×3004/(100×9500×1.46×105) = 0.214 mm；
面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =300/250 = 1.2mm；
面板的最大撓度計算值  ω =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ω]=1.2mm，滿足要求！
四、梁側模板內外楞的計算
1.內楞計算
內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
      
內楞計算簡圖
（1）.內楞強度驗算
強度驗算計算公式如下:
                 
其中， σ  -- 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；
     M -- 內楞的最大彎距(N.mm)；
     W -- 內楞的凈截面抵抗矩；
    [f] -- 內楞的強度設計值(N/mm2)。
按以下公式計算內楞跨中彎矩：
                 
其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.3=6.59kN/m；
     內楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm；
     內楞的最大彎距: M=0.1×6.59×300.002= 5.93×104N.mm；
     最大支座力:R=1.1×6.588×0.3=2.174 kN；
經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 5.93×104/8.33×104 = 0.712 N/mm2；
           內楞的抗彎強度設計值: [f] = 15N/mm2；
內楞最大受彎應力計算值 σ = 0.712 N/mm2  小于 內楞的抗彎強度設計值 [f]=15N/mm2，滿足要求！
（2）.內楞的撓度驗算
                 
其中 E -- 面板材質的彈性模量： 9500N/mm2；
     q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.30= 5.40 N/mm；
     l--計算跨度(外楞間距)：l = 300mm；
     I--面板的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；
內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×5.4×3004/(100×9500×8.33×106) = 0.004 mm；
內楞的最大容許撓度值: [ω] = 300/250=1.2mm；
內楞的最大撓度計算值 ω=0.004mm 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=1.2mm，滿足要求！
2.外楞計算
外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.174kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。
本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
截面類型為圓鋼管48×3.0；
外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；
     
                     外楞計算簡圖
    
                   外楞彎矩圖(kN.m)

外楞變形圖(mm)
（1）.外楞抗彎強度驗算
                 
其中 σ  --  外楞受彎應力計算值(N/mm2)
     M -- 外楞的最大彎距(N.mm)；
     W -- 外楞的凈截面抵抗矩；
    [f] --外楞的強度設計值(N/mm2)。
根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.652 kN.m
      外楞最大計算跨度: l = 300mm；
經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 6.52×105/1.02×104 = 64.173 N/mm2；
           外楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受彎應力計算值 σ =64.173N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！
（2）.外楞的撓度驗算
根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.603 mm
外楞的最大容許撓度值: [ω] = 300/400=0.75mm；
外楞的最大撓度計算值 ω =0.603mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=0.75mm，滿足要求！
五、穿梁螺栓的計算 
驗算公式如下:
                 
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
     A -- 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；
     f -- 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；
查表得：
    穿梁螺栓的直徑:  16 mm；
    穿梁螺栓有效直徑:  13.55 mm；
    穿梁螺栓有效面積: A= 144 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:  N =18×0.3×0.4 =2.16 kN。
穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 170×144/1000 = 24.48 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.16kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=24.48kN，滿足要求！
六、梁底模板計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。
強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。
本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
    W =  800×18×18/6 = 4.32×104mm3；
    I =  800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；
 
1.抗彎強度驗算
按以下公式進行面板抗彎強度驗算：
                 
其中， σ -- 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；
     M -- 計算的最大彎矩 (kN.m)；
     l--計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm；
     q -- 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；
新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.90×0.90=41.86kN/m；
模板結構自重荷載：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；
振搗混凝土時產生的荷載設計值：
q3: 1.4×3.00×0.80×0.90=3.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=41.86+0.30+3.02=45.19kN/m；
跨中彎矩計算公式如下:
                 
Mmax = 0.10×45.187×0.32=0.407kN.m；
σ =0.407×106/4.32×104=9.414N/mm2；
梁底模面板計算應力 σ =9.414 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=15N/mm2，滿足要求！
2.撓度驗算
根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。
最大撓度計算公式如下:
                 
其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:
     q =（(24.0+1.50)×1.900+0.35）×0.80= 39.04KN/m；
     l--計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm；
     E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允許撓度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×39.04×3004/(100×9500×3.89×105)=0.58mm；
面板的最大撓度計算值: ω =0.58mm  小于 面板的最大允許撓度值:[ω]  = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！
七、梁底支撐木方的計算
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
   q1= (24+1.5)×1.9×0.3=14.535 kN/m；
(2)模板的自重荷載(kN/m)：
   q2 = 0.35×0.3×(2×1.9+0.8)/ 0.8=0.604 kN/m；
(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：
   經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+3)×0.3=1.65 kN/m；
2.木方的傳遞集中力驗算：
靜荷載設計值 q=1.2×14.535+1.2×0.604=18.167 kN/m；
活荷載設計值 P=1.4×1.650=2.310 kN/m；
荷載設計值 q = 18.167+2.310 = 20.476 kN/m。
本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W=9×9×9/6 = 1.22×102 cm3；
I=9×9×9×9/12 = 5.47×102 cm4；
3.支撐方木驗算：
最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下：
  
 
                       彎矩圖(kN.m)
 
                       剪力圖(kN)
 
                       變形圖(mm)

方木的邊支座力N1=N2=0.362 KN，中間支座的最大支座力N=3.523 KN;
方木最大應力計算值 ： σ=0.056×106 /121500=0.463 N/mm2；
方木最大剪力計算值 ： T=3×3.523×1000/(2×90×90)=0.652N/mm2；
方木的最大撓度：ω=0.003 mm；
方木的允許撓度：[ω]= 0.1×103/250=0.4mm；
方木最大應力計算值 0.463 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 [f]=15.000 N/mm2，滿足要求！
方木受剪應力計算值 0.652 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 [T]=1.400 N/mm2，滿足要求！
方木的最大撓度 ω=0.003 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω]=0.400 mm，滿足要求！
八、梁跨度方向鋼管的計算
作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。
1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：
支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.362 KN.

支撐鋼管計算簡圖
 
          支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)
 
          支撐鋼管計算剪力圖(kN)
最大彎矩 Mmax = 0.038 kN.m ；
最大變形 Vmax = 0.04 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.778 kN ；
最大應力 σ= 0.038×106 /(4.49×103 )=8.461 N/mm2；
支撐鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2；
支撐鋼管的最大應力計算值 8.461 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!
支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.04mm小于600/150與10 mm,滿足要求!
2.梁底支撐鋼管的強度計算：
支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 3.523 KN.
 
          支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)
  
          支撐鋼管計算剪力圖(kN)
最大彎矩 Mmax = 0.37 kN.m ；
最大變形 Vmax = 0.393 mm ；
最大支座力 Rmax = 7.576 kN ；
最大應力 σ= 0.37×106 /(4.49×103 )=82.411 N/mm2；
支撐鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2；
支撐鋼管的最大應力計算值 82.411 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!
支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.393mm小于600/150與10 mm,滿足要求!
九、扣件抗滑移的計算:
按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
                      R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；
　　 R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7.576 kN；
R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 
十、立桿的穩定性計算:
立桿的穩定性計算公式
                 
1.梁兩側立桿穩定性驗算:
其中 N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
        橫桿的最大支座反力： N1 =0.778 kN ；
        腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×7.3=1.304 kN；
        樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.30/2+(1.00-0.80)/2)×0.60×0.35=0.063 kN；
        樓板鋼筋混凝土自重荷載:
            N4=1.2×(0.30/2+(1.00-0.80)/2)×0.60×1.000×(1.50+24.00)=4.590 kN；
        N =0.778+1.304+0.063+4.59=6.735 kN；
        φ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；
        i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；
        A -- 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；
        W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
        σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；
        [f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；
        lo -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 
        lo = k1uh                      (1)
     k1 -- 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；
     u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.7；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×0.6 = 1.178 m；
Lo/i = 1178.1 / 15.9 = 74 ；
由長細比 lo/i  的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.755 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=6735.178/(0.755×424) = 21.04 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 21.04 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算
lo = k1k2(h+2a)               (2)
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.243；
k2 -- 計算長度附加系數，h+2a = 1.2 按照表2取值1.022 ；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.022×(0.6+0.3×2) = 1.524 m；
Lo/i = 1524.415 / 15.9 = 96 ；
由長細比 lo/i  的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.618 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=6735.178/(0.618×424) = 25.704 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 25.704 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:
其中 N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
        梁底支撐最大支座反力： N1 =7.576 kN ；
        腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(7.3-1.9)=1.304 kN；
        N =7.576+1.304=8.54 kN；
        φ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；
        i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；
        A -- 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；
        W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
        σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；
        [f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；
        lo -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 
        lo = k1uh                      (1)
     k1 -- 計算長度附加系數，取值為：1.243 ；
     u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.7；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.243×1.7×0.6 = 1.268 m；
Lo/i = 1267.86 / 15.9 = 80 ；
由長細比 lo/i  的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.722 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=8540.484/(0.722×424) = 27.898 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 27.898 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算
lo = k1k2(h+2a)               (2)
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.243；
k2 -- 計算長度附加系數，h+2a = 1.2 按照表2取值1.022 ；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.022×(0.6+0.3×2) = 1.524 m；
Lo/i = 1524.415 / 15.9 = 96 ；
由長細比 lo/i  的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.618 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=8540.484/(0.618×424) = 32.593 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 32.593 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
       
 
以上表參照 杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》
十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:
除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容
1.模板支架的構造要求：
a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；
b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；
c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。
2.立桿步距的設計：
a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；
b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；
c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。
3.整體性構造層的設計：
a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；
b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置
    斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；
c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；
d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。
4.剪刀撐的設計：
a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；
b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置
5.頂部支撐點的設計：
a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；
b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；
c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。
6.支撐架搭設的要求：
a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；
b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；
c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；
d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；
b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；
c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

附件六：柱模板計算書
碗扣式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2012)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等編制。
柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。           
                    柱模板設計示意圖
柱截面寬度B(mm):1300.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m；
根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；
        
                      計算簡圖
一、參數信息
1.基本參數
柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:4；柱截面寬度B方向豎楞數目:5；
柱截面高度H方向對拉螺栓數目:3；柱截面高度H方向豎楞數目:4；
對拉螺栓直徑(mm):M16；
2.柱箍信息
柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；
鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；
柱箍的間距(mm):600；柱箍肢數:2；
3.豎楞信息
豎楞材料:木楞；
寬度(mm):90.00；高度(mm):90.00；
豎楞肢數:1；
4.面板參數
面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；
面板彈性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):15.00；
面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.40；
5.木方和鋼楞
方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):17.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.70；
鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；
二、柱模板荷載標準值計算
按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:
                 
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
     t -- 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；
     T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
     V -- 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；
     H -- 模板計算高度，取3.000m；
     β1-- 外加劑影響修正系數，取1.000；
     β2-- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。
根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；
分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。
計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；
傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的計算
模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 302 mm，且豎楞數為 5，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。
 
               面板計算簡圖
1.面板抗彎強度驗算
對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：
                 
其中， M--面板計算最大彎距(N.mm)；
       l--計算跨度(豎楞間距): l =302.0mm；
       q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:
           新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；
           傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大彎距：M =0.1×32.425×302×302= 2.96×105N.mm；
面板最大應力按下式計算：
                 
其中， σ  --面板承受的應力(N/mm2)；
       M  --面板計算最大彎距(N.mm)；
       W  --面板的截面抵抗矩 :
                 
         b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；
       W= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3；
       f --面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；

面板的最大應力計算值： σ = M/W = 2.96×105 / 3.24×104 = 9.127N/mm2；
面板的最大應力計算值 σ =9.127N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [σ]=15N/mm2，滿足要求！
2.面板抗剪驗算
最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:
                 
其中， ∨--面板計算最大剪力(N)；
       l--計算跨度(豎楞間距): l =302.0mm；
       q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:
          新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；
          傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×32.425×302.0 = 5875.381N；
截面抗剪強度必須滿足下式:
                 
其中， τ --面板承受的剪應力(N/mm2)；
       ∨--面板計算最大剪力(N)：∨ = 5875.381N；
       b--構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ；
       hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
       fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；
面板截面受剪應力計算值: τ =3×5875.381/(2×600×18.0)=0.816N/mm2；
面板截面抗剪強度設計值: [fv]=1.400N/mm2；
面板截面的受剪應力 τ =0.816N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 [fv]=1.4N/mm2，滿足要求！
3.面板撓度驗算
最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:
                 
其中， ω--面板最大撓度(mm)；
       q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 47.71×0.60＝28.62 kN/m；
       l--計算跨度(豎楞間距): l =302.0mm ；
       E--面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
       I--面板截面的慣性矩(mm4)；
                 
       I= 600×18.0×18.0×18.0/12 = 2.92×105 mm4；
面板最大容許撓度: [ω] = 302 / 250 = 1.208 mm；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×28.62×302.04/(100×9500.0×2.92×105) = 0.582 mm；
面板的最大撓度計算值 ω =0.582mm 小于 面板最大容許撓度設計值 [ω]= 1.208mm,滿足要求！
四、豎楞方木的計算
模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。
本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為600mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
本工程中，豎楞采用木楞，寬度90mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 90×90×90/6 = 121.5cm3；
I = 90×90×90×90/12 = 546.75cm4；
 
豎楞方木計算簡圖
1.抗彎強度驗算
支座最大彎矩計算公式：
                 
其中， M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；
       l--計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm；
       q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:
           新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.559kN/m；
           傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.761kN/m；
           q = (15.559+0.761)/1=16.321 kN/m；
豎楞的最大彎距：M =0.1×16.321×600.0×600.0= 5.88×105N.mm；
                 
其中， σ  --豎楞承受的應力(N/mm2)；
       M  --豎楞計算最大彎距(N.mm)；
       W  --豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.22×105；
       f --豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；
豎楞的最大應力計算值: σ = M/W = 5.88×105/1.22×105 = 4.836N/mm2；
豎楞的最大應力計算值 σ =4.836N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 [σ]=17N/mm2，滿足要求！
2.抗剪驗算
最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:
                 
其中， ∨--豎楞計算最大剪力(N)；
       l--計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm；
       q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:
          新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.559kN/m；
          傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.761kN/m；
           q = (15.559+0.761)/1=16.321 kN/m；
豎楞的最大剪力：∨ = 0.6×16.321×600.0 = 5875.381N；
截面抗剪強度必須滿足下式:
                 
其中， τ --豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；
       ∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨ = 5875.381N；
       b--豎楞的截面寬度(mm)：b = 90.0mm ；
       hn--豎楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ；
       fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；
豎楞截面最大受剪應力計算值: τ =3×5875.381/(2×90.0×90.0)=1.088N/mm2；
豎楞截面抗剪強度設計值: [fv]=1.700N/mm2；
豎楞截面最大受剪應力計算值 τ =1.088N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 [fv]=1.7N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算
最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:
       
其中， ω--豎楞最大撓度(mm)；
       q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =47.71×0.30 = 14.41 kN/m；
       l--計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm ；
       E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ；
       I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=5.47×106；
豎楞最大容許撓度: [ω] = 600/250 = 2.4mm；
豎楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×14.41×600.04/(100×9000.0×5.47×106) = 0.257 mm；
豎楞的最大撓度計算值 ω=0.257mm 小于 豎楞最大容許撓度 [ω]=2.4mm ，滿足要求！
五、B方向柱箍的計算
本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；
截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；
鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；
 
柱箍為大于3 跨，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：
B方向柱箍計算簡圖
其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；
          P = (1.2 ×47.7×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.302 × 0.6/2 = 4.9 kN；
 
B方向柱箍剪力圖(kN)
最大支座力: N = 4.849 kN；
    
B方向柱箍彎矩圖(kN.m)
最大彎矩: M = 0.180 kN.m；
     
B方向柱箍變形圖(mm)
最大變形: V = 0.051 mm；
1. 柱箍抗彎強度驗算
柱箍截面抗彎強度驗算公式
                 
其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.18 kN.m；
      彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；
B邊柱箍的最大應力計算值: σ = 33.72 N/mm2；
柱箍的抗彎強度設計值: [f] = 205 N/mm2；
B邊柱箍的最大應力計算值 σ =33.72N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求!
2. 柱箍撓度驗算
經過計算得到: ω = 0.051 mm；
柱箍最大容許撓度:[ω] = 260 / 250 = 1.04 mm；
柱箍的最大撓度 ω =0.051mm 小于 柱箍最大容許撓度 [ω]=1.04mm，滿足要求!
六、B方向對拉螺栓的計算
計算公式如下:
                 
其中 N -- 對拉螺栓所受的拉力；
     A -- 對拉螺栓有效面積 (mm2)；
     f -- 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；
查表得：
    對拉螺栓的型號: M16 ；
    對拉螺栓的有效直徑:  13.55 mm；
    對拉螺栓的有效面積: A= 144 mm2；
對拉螺栓所受的最大拉力:  N = 4.849 kN。
對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.849kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 [N]=24.48kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!
七、H方向柱箍的計算
本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；
截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；
     
柱箍為大于 3 跨，按三跨連續梁計算（附計算簡圖）：
H方向柱箍計算簡圖
其中 P -- 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；
         P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.237 ×0.6/2 = 3.84 kN；
    
H方向柱箍剪力圖(kN)
最大支座力: N = 3.825 kN；
    
H方向柱箍彎矩圖(kN.m)
最大彎矩: M = 0.114 kN.m；

H方向柱箍變形圖(mm)
最大變形: V = 0.023 mm；
1.柱箍抗彎強度驗算
柱箍截面抗彎強度驗算公式:

其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.11 kN.m；
       彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；
H邊柱箍的最大應力計算值: σ = 21.425 N/mm2；
柱箍的抗彎強度設計值: [f] = 205 N/mm2；
H邊柱箍的最大應力計算值 σ =21.425N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求!
2. 柱箍撓度驗算
經過計算得到: V = 0.023 mm；
柱箍最大容許撓度: [V] = 200 / 250 = 0.8 mm；
柱箍的最大撓度 V =0.023mm 小于 柱箍最大容許撓度 [V]=0.8mm，滿足要求!
八、H方向對拉螺栓的計算
驗算公式如下:
                 
其中 N -- 對拉螺栓所受的拉力；
     A -- 對拉螺栓有效面積 (mm2)；
     f -- 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；
查表得：
    對拉螺栓的直徑: M16 ；
    對拉螺栓有效直徑:  13.55 mm；
    對拉螺栓有效面積: A= 144 mm2；
對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
對拉螺栓所受的最大拉力:  N = 3.825 kN。
對拉螺栓所受的最大拉力:  N=3.825kN 小于 [N]=24.48kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!

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