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鋁合金板材熱處理過程控制

文檔作者：孫立君楊江波文檔來源：江北機械工程有限公司		點擊數：	更新時間： 2021年10月13日
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制造技術研竟航天制造技術
鋁合金板材熱處理過程控制
孫立君楊江波
江北機械工程有限公司，孝感4 32000
摘要：以某牌號鋁合盎扳材熱赴理性能不合格問題為倒，舟紹7材科特性和淬大時效
熱處理規律．結論認為淬火水溫是影響固薄藏果的重要固素，高溫季節水溫過高是導致薄
板產品淬火不克分以及時效后機械性能不合榕的原因．
關鍵詞：稆臺金板；淬大時效，過程控制
Heat—treatment Process Control about Aluminum Alloy Plate
Sun Liun Yang Jiangbo
nanghei Machinery Engineering Co，Ltd．Xiaogan 432000
Abstract：Taking the unqualified performance aner heat-tleating of㈣aluminum alloy plate㈣example
this paper introduces its material charactenslic and quench-aging law when heal-trCaled An conclusion is drawn that
wahlr temperature is all imponam factor which will work OR solid solution effecl when quenching During high
temperature SCaSOD excessively high waler temperature?一inadequate quenching and unqualified mechanic
performanceofthe plate
Key words：aluminum alloy plate：quench—aging：process control
引言
鍋舟盤jL訂常度小、哇雖艘商、抗腐蝕、L豈成形
忭”等～系列突m優點，足航空航火行業蛙常Ⅲ的站
掏材料，奉文以某牌吁目，^金扳材熱處理性能不合格
¨j!lf為例，介紹了7A09．Htl2鉛合金材辯特托和淬火
時艘熱處理規律。通過工藝試驗對相關參數進行逐項
分析．優化l+藝．按新工藝對產品進行一次處理等一
系列措施，rT以解決鋁合金扳村零件熱處理性能不穩
宅的難堰。
2熱處理情況介紹
茫零件材料為7A09．H112 d12．淬火蚶效后送
隨打，3圩拉伸試片段照GB／T3880--97的婺求做機械
性能撿測，抗拉強度年兀屈服強度比標準ffc偏低：按照
T：藝要求對一次淬火時效不合_Ij}的零件保溫時洲減
牛片進行：汝淬火時效．其機械性能仍然小臺桁．具
體數據見表I。
袁1二次淬火后材料的機械性能
=a#^"4
“％ ““ “，Mh
” 瑚“5
15 拼210
15 郴213
≥4 ≥490 ≥410
I"℃wi"&amp;amp;％，omm 475"i2mⅢ"咖-，0℃$■#^{
n^m”：#tn《1973)，●{{n‘E一镕mon日Rw自t女☆|tH＆#＆Ⅲ
n％IIM 2011-03一14
萬方數據
制造技術研究2011年4月第2期
3原因分析
對7A09一H1 12鋁板淬火時效后機械性能不合格
的原因進行了分析，主要因素為：a．淬火溫度、保溫
時間選擇不當：b．設備出現故障；c．過時效或欠時效；
d．化學成分與標準不符；e．淬火冷卻速度太慢。
3．1 淬火溫度與保溫時間
3．1．1 淬火溫度
對于規格為612的7A09一H112鋁板，QJ／Z
127—84《變形鋁合金的熱處理》推薦的淬火溫度為
460"-'475℃，保溫時間為40"---"80min。工藝給定的淬
火溫度470-～475℃為上限范圍。為驗證淬火溫度對淬
火效果的影響，選取不同的淬火溫度475℃、490℃、
510℃對612鋁試片進行工藝試驗，試驗數據見表2。
表2不同淬火溫度下材料的機械性能
序號475℃淬火保溫70rain 490"C淬火保溫50min 510"C淬火保溫50min
項目。刪lr,a ooYMPa ,5／％ odMPa 00 2／MPa 彬％ odlVlPa oodMPa 斛％
l 420 320 15 395 295 9 400 295 10
2 400 310 9．5 430 330 10 430 330 ll
標準值≥490 ≥410 ≥4 ≥490 ≥410 ≥4 ≥490 ≥4lO ≥4
其它參數室溫淬火(30～32"C)，135"C時效8h30min
由表2可以看出，如、印．2均低于標準要求，說明
當淬火溫度達到滿足固溶充分的溫度范圍后，在其它
條件(如水溫、時效制度等)不變的情況下，單純地
提高淬火溫度對最終機械性能的改善效果不理想。為
此判定工藝選定的淬火溫度470"--'475℃是合適的，不
是導致淬火時效后機械性能偏低的原因。
3．1．2保溫時間
在其它參數不變的情況下，延長保溫時間20min，
進行工藝試驗，結果見表3，機械性能變化不大。說
明工藝選定的淬火保溫時間亦是合適的。
表3不同保溫時間后材料的機械性能
參數保溫50rain 保溫70min
項目,rdMl'a 嘞dMPa 耐％ 口塒Pa 002／MPa ,h／％
345 245 15 355 250 14
實測值330 220 15 360 245 14
330 215 15 330 255 11．5
標準值≥490 ≥410 ≥4 ≥490 ≥410 ≥4
工藝參數475"C加熱，30"12水溫淬火；135"C時效8h30mia
3．2設備原因
鋁合金熱處理和檢測設備均進行過測試和鑒定，
滿足國軍標對設備的要求。同時，在生產該零件期間，
也對其他鋁合金零件進行過熱處理，產品性能合格。
因此可以判定設備不是導致零件淬火時效后機械性
能不合格的原因。
3．3過時效或欠時效
過時效或欠時效都可能導致零件的最終強度偏
低。對于7A09鋁板，QJ／Z 127—84《變形鋁合金的
熱處理》推薦的人工時效參數為130"-"140℃，保溫8～
16h。7A09材料的零件選用參數為：135℃保溫
8h30min。針對過時效和欠時效進行相應的工藝試驗，
具體情況見表4。
表4過時效和欠時效材料的機械．}生能
序號6h30min 8h30rain 10h30min
項目ob／MPa 咖2／'MtPiil 爿％ ob／1VtPil 印yMl'a 爿％ adMPa o'0 2／Ml>a 吲％
l 540 480 11．5 560 5∞ ll 570 490 ll
2 545 490 10 560 480 12 550 480 ll
標準值≥490 ≥410 ≥4 ≥490 ≥410 >14 ≥490 ≥410 ≥4
其它參數475'12保溫50min，22℃水溫淬火，時效溫度135"12
42
萬方數據
制造技術研究航天制造技術
由表4的數據可以看出，時效時問在工藝選用的
±2h范圍內，均能使零件達到機械性能指標要求，同
時也說明我們采用的8h30min為最佳時效參數。
3．4化學成分
求，
因。
3．5
復查該爐批號材料，原材料化學成分符合標準要
不是導致零件淬火時效后機械性能不合格的原
冷卻速度太慢
冷卻速度慢涉及兩個因素：淬火轉移時問過長、
淬火水溫偏高。
3．5．1淬火轉移時間
我廠選擇淬火轉移時間為5～6s，標準要求612
規格的板材淬火轉移時間一般應不大于15s。因此設
備淬火轉移時間滿足生產要求，不是導致產品機械性
能不合格的原因。
3．5．2淬火水溫影響
水的淬火冷卻特性與水溫有關，冷卻速度隨水溫
的升高而降低。一方面，水溫太低冷卻能力大，工件
內會產生較人的內應力，導致較大的淬火畸變或出現
淬火裂紋；另一方面，水溫過高冷卻能力小，固溶不
充分得不到足夠多的過飽和固溶體或者過飽和固溶
體提前分解，會使時效后的強度顯著下降。
根據觀察和記錄，夏季高溫季節水溫在28～35℃
波動。在7月高溫季節生產的幾爐產品機械性能均不
合格，而在5月(水溫25℃左右)以相同參數處理的
產品均合格。說明淬火水溫是影響固溶效果的重要因
素，高溫季節水溫過高是導致薄板產品淬火不充分，
時效后機械性能不合格的主要原因。
4工藝改進方案及試驗情況
巧12規格鋁板由于熱容量較小，淬火冷卻時表面
和心部溫度下降得都很快以至于過飽和固溶體容易
分解，從而引起時效后強度偏低。為避免過飽和固溶
體分解，可以進一步加快冷卻速度即降低水溫。為了
驗證判斷，我們將水溫分別調整為20℃、24℃，其它
參數保持不變，進行工藝試驗，具體數據見表5。
表5不同水溫下材料的機械性能
淬火水溫機械性能
序號offMPa O'offlVIPa 斛％
’
1-1 570 500 10．5
24℃(加冰) 1．2 550 490 10
l一3 570 5∞ 10
1．4 550 480 8
2．1 560 500 11
20℃(加冰)
2．2 560 480 12
標準值≥490 ≥410 ≥4
工藝參數475℃淬火保溫50rain，24℃、20℃分別淬火；135"C時效8h30min
由表5可以看出，降低水溫淬火，機械性能指標
明顯提高。說明水溫高低是影響薄板淬火質量的重要
因素，水溫的高低直接決定是否固溶充分以及人工時
效后的機械性能。
5工藝改進措施
a．嚴格控制薄板(612以下)淬火水溫，將工藝
規定的淬火前水溫由10-'--300C調整為10～25℃；
b．做好調整參數后產品機械性能的統計分析；
c．完善質量跟蹤記錄，把淬火水溫作為一個重要
參數監控，并做好記錄。
6應用效果
對兩件一次淬火時效不合格的零件同爐進行二
次淬火時效，參數為：475℃保溫25"一27min，22℃水
溫淬火；135。C時效8h30min。解剖其中一件加工為三
片試片做機械性能檢測，滿足標準要求，判定合格，
具體數據見表6。由此可以確定經過二次淬火時效的
另一件產品性能合格。
(下轉第47頁)
43
萬方數據
加工位置會變。而且夾緊力位置不能偏離零件重心太
遠。
5．3設備精度
工作臺和主軸的旋轉精度必須在0．002mm以內，
工作臺的重復定位精度要好，如果旋轉精度較差，而
且零件有裝夾誤差，工作臺有重復旋轉誤差，6H7腰
形孔相對于K基準的對稱度就無法保證。目前，最先
進的五軸數控銑床，工作臺和主軸的旋轉精度、工作
臺的重復定位精度都比較高，能滿足精密零件的加
工。
6優化檢測方法
6．1檢測方法一
檢測方法直接影響零件尺寸精度的準確性，可使
用千分表和塊規檢測殼體的對稱度。
a．將A基準放在干凈的平臺上，用千分表測6H7
腰形孔的兩側面，得出腰形孔寬度的實際尺寸，再用
位置尺寸24減去腰形孔寬度的一半，算出腰形孔
“1”側面的理論值作為零位，然后用塊規和千分表
測腰形孔“1”側面，得出一個數據是正差還是負差。
b．將A基準放在干凈的平臺上，用千分表測出
基準孔的實際尺寸，再用位置尺寸24減去基準孔的
一半，算出基準孔“2”側面最低點的理論值作為零
位，然后用塊規和千分表測基準孔“2”側面最低點，
得出一個數據是正差還是負差。
c．兩個都在0---'+0．02mm以內，對稱度合格；兩
個都在0～一0．02mm以內，對稱度合格；如果一正一
負，它們的差值在0．02ram以內，對稱度合格；除前
面三點之外，其余屬于超差。
6．2檢測方法二
上述檢測方法對于小批量生產可行，但效率比較
低，而大批量生產可以采用檢測工裝提高檢測效率，
即做一個心軸與K基準配合伸進孔里，在腰形孔部位
的心軸上銑一個同樣的腰形孔，然后做一個腰形塞規
的通規和止規，通過能否將腰形孔穿過驗證對稱度是
否合格。這種檢測工裝可以給操作工人和檢驗帶來極
大的方便，縮短了生產周期，提高了生產效率。
7結束語
重點分析了如何提高殼體腰形孔對稱度的合格
率，經過M2批的加工，6H7腰形孔相對于K基準的
對稱度合格率從零提高到100％，加工質量和生產效
率明顯提高。同時，為其它類似結構零件的加工提供
了工藝思路和方法，起到拋磚引玉的作用。如何優化
數控編程，根據零件的特點準確地選用刀具，充分發
揮加工中心數控銑床的特性，還需要進一步的研究。
參考文獻
l TaeguT∞特固克．金屬切削刀具實用手冊．德國代理商自編手冊
2楊薄泉．機械工人切削手冊．第6版．北京：北京第一通用機械廠，2004
3朱大先．金屬切削刀具．第l版．上海：機械工業出版社，1984
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(上接第43頁)
表6解剖數據
二次淬火ob／MPa o'o加口8 吲％
l 560 480 12
2 530 440 9
3 505 425 16
標準值≥490 ≥410 ≥4
工藝參數47512保溫25rain，22℃水溫淬火；135"12時效8h30min
7結束語
a．對規格為612或以下的7A09鋁板淬火溫度均
明確為10～25℃；
b．完善質量記錄，將淬火水溫作為一個重要參數
監控，并做好記錄。
參考文獻
1史美堂，等．金屬材料及熱處理．上海：上海科學技術出版社，1996

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