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電熱前床黃渣綜合回收生產(chǎn)實(shí)踐

文檔作者：陳紹剛李光文檔來(lái)源：韶關(guān)冶煉廠		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年05月18日
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上一篇：通過(guò)少量激電工作判定紅井子金礦構(gòu)造及產(chǎn)狀

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第３９ 卷第２ 期
２０１７ 年４ 月
甘　肅　冶　金
ＧＡＮＳＵ　ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
Ｖｏｌ．３９ Ｎｏ．２
Ａｐｒ．，２０１７
文章編號(hào)：１６７２?４４６１（２０１７）０２?００８５?０３
電熱前床黃渣綜合回收生產(chǎn)實(shí)踐
陳紹剛， 李　光
（韶關(guān)冶煉廠，廣東　韶關(guān)　５１２０２４）
摘　要：通過(guò)對(duì)電熱前床爐窯結(jié)構(gòu)進(jìn)行改造，摸索黃渣綜合回收操作辦法，提高了電熱前床渣鉛分離效果，回收了
黃渣中機(jī)械夾帶的粗鉛；解決了黃渣進(jìn)入電熱前床放鉛虹吸道，造成放鉛困難的生產(chǎn)故障。
關(guān)鍵詞：電熱前床；　結(jié)構(gòu)改造； 黃渣； 綜合回收
中圖分類號(hào)：ＴＦ８１ 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ｂ
Ｔｈｅ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ Ｐｒａｃｔｉｃｅ ｏｆ Ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ Ｒｅｃｏｖｅｒｙ Ａｂｏｕｔ ｔｈｅ Ｙｅｌｌｏｗ
Ｓｌａｇ Ｆｒｏｍ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｈｅａｔｉｎｇ Ｂｅｆｏｒｅ Ｂｅｄ
ＣＨＥＮ Ｓｈａｏ?ｇａｎｇ，ＬＩ Ｇｕａｎｇ
（Ｓｈａｏｇｕａｎ Ｓｍｅｌｔｉｎｇ Ｐｌａｎｔ，Ｓｈａｏｇｕａｎ ５１２０２４，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ｔｈｒｏｕｇｈ ｒｅｆｏｒｍｉｎｇ ｆｕｒｎａｃｅｓ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｈｅａｔｉｎｇ ｂｅｆｏｒｅ ｂｅｄ ａｎｄ ｅｘｐｌｏｒｅ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｍ?
ｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ａｂｏｕｔ ｙｅｌｌｏｗ ｓｌａｇ． Ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｌａｇ ａｎｄ ｌｅａｄ ｉｎ ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｈｅａｔｉｎｇ ｂｅｆｏｒｅ
ｂｅｄ． Ｒｅｃｙｃｌｅｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｅｎｔｒａｉｎｍｅｎｔ ｏｆ ｃｒｕｄｅ ｌｅａｄ ｉｎ ｔｈｅ ｙｅｌｌｏｗ ｓｌａｇ． ｓｏｌｖｅｄ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｆａｉｌｕｒｅ ａｂｏｕｔ ｙｅｌｌｏｗ ｓｌａｇ ｉｎ?
ｔｏ ｔｈｅ ｌｅａｄ ｓｉｐｈｏｎ ｃａｎａｌ ｉｎ ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｈｅａｔｉｎｇ ｂｅｆｏｒｅ ｂｅｄ ａｎｄ ｌｅａｄ ｔｏ ａ ｄｉｆｆｉｃｕｌｔ ｌｅａｄ ｅｍｉｓｓｉｏｎｓ．
Ｋｅｙ Ｗｏｒｄｓ： ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｈｅａｔｉｎｇ ｂｅｆｏｒｅ ｂｅｄ； ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ； ｙｅｌｌｏｗ ｓｌａｇ； ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ
１　引言
密閉鼓風(fēng)爐煉鉛鋅工藝（ＩＳＰ）產(chǎn)出的粗鉛和爐
渣在電熱前床內(nèi)保溫、沉降分離，電熱前床內(nèi)由下至
上依次分布著粗鉛層、黃渣層和渣層，主要作用是：
⑴作為鉛鋅密閉鼓風(fēng)爐熔融產(chǎn)物的分離器，使渣、鉛
分離良好，降低爐渣含鉛量；⑵爐渣溫度得以提高，
使送往煙化爐的爐渣有足夠的過(guò)熱溫度和良好的流
動(dòng)性；⑶可作煙化爐所需熔融爐渣的儲(chǔ)存器，解決煙
化爐周期性作業(yè)與鉛鋅密閉鼓風(fēng)爐間斷放渣之間的
矛盾。
在生產(chǎn)過(guò)程中當(dāng)鼓風(fēng)爐渣型不好會(huì)引起電熱前
床放渣、鉛困難，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致黃渣沉底的工藝故
障，影響鼓風(fēng)爐生產(chǎn)作業(yè)率。隨著生產(chǎn)的進(jìn)行，黃渣
層在電熱前床爐膛內(nèi)越積越厚，大大降低渣鉛分離
效果，因此必須對(duì)電熱前床要定期開(kāi)展黃渣排放工
作，電熱前床黃渣排放生產(chǎn)實(shí)踐的應(yīng)用對(duì)穩(wěn)定生產(chǎn)
工藝及綜合回收有價(jià)金屬具有重要意義。
２　改造前，排放黃渣方法及存在的弊
端
２．１　電熱前床主要生產(chǎn)工藝條件
⑴爐膛液面總高度不大于１ ３００ ｍｍ，底鉛高度
３００～４００ ｍｍ，黃渣層厚度小于１５０ ｍｍ；⑵爐膛溫度
１ １５０～１ ３８０ ℃；⑶電熱前床爐膛面積２５．１ ｍ２；⑷渣
口高度７００ ｍｍ。
２．２　黃渣對(duì)電熱前床生產(chǎn)工藝的影響
黃渣是由砷化物、銻化物等組合而成，砷一般來(lái)
源于燒結(jié)塊，熔煉時(shí)，一部分砷化物（Ｆｅ２Ａｓ，Ｆｅ３ Ａｓ２，
ＮｉＡｓ，ＣＯＡｓ，ＳｂＡｓ，Ｃａ３Ａｓ２）溶解于粗鉛和爐渣中，當(dāng)
爐料含砷高時(shí)，則生成砷冰銅，它是鐵、鎳、鈷和其他
金屬的砷化合物的合金，一般稱黃渣。黃渣溶解鉛、
銀、金、銅。因此它的生成對(duì)把金、銀富集于粗鉛是
不利的，黃渣比重為：６～７，熔點(diǎn)比較高，因此黃渣的
生成，往往使電熱前床中鉛與渣分離困難，甚至生成
中間隔層，使電熱前床操作惡化。因物料的成分性
質(zhì)不同，黃渣的成分變化范圍很大。一般黃渣主要
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
元素是鐵、砷、銻、鉛、鋅等，并含有少量的金銀。黃
渣的熔點(diǎn)隨著含鐵的增多而變高。因密閉鼓風(fēng)爐常
產(chǎn)出高鐵渣，故黃渣的熔點(diǎn)也較高，使電熱前床的操
作惡化。產(chǎn)出的黃渣部分隨爐渣排出，部分積在電
熱前床中，出現(xiàn)中間隔層時(shí)，就會(huì)因渣鉛分離不好造
成渣含鉛增高，甚至?xí)霈F(xiàn)虹吸口堵塞的情況。因
此，必須有計(jì)劃地排放黃渣，黃渣成分見(jiàn)表１。
表１　黃渣成分（ｗ／ ％）
成分Ｐｂ Ｚｎ Ｆｅ Ａｓ Ｓｂ Ｃｕ Ｓｉ
含量０．１５～６．５ ０．６５～６．５ ４３～７４ ６．９～２６ ２．５～４．３ ０．３～１．３ １．２～２．８
２．３　改造前，黃渣排放方法
⑴正常情況排放：發(fā)現(xiàn)黃渣層厚度超１５０ ｍｍ，
則計(jì)劃安排排放黃渣，適當(dāng)提高鉛液面至５００ ｍｍ
左右及提高爐渣溫度由渣口排出黃渣。一般每月需
要排放３ 次。
⑵特殊情況排放：電熱前床黃渣形成結(jié)殼時(shí)提
高溫度熔化或加黃鐵礦處理。嚴(yán)重危害電熱前床正
常運(yùn)行的是黃渣在床內(nèi)形成結(jié)殼。當(dāng)床內(nèi)黃渣積累
較多時(shí)，前床溫度稍有降低，黃渣會(huì)凝結(jié)成半熔融狀
態(tài)或堅(jiān)硬的隔層，嚴(yán)重影響爐內(nèi)渣鉛分離，使渣鉛過(guò)
高或減小爐膛的容積，若黃渣進(jìn)入放鉛虹吸道，則結(jié)
死虹吸道，造成電熱前床生產(chǎn)故障。
生產(chǎn)中通常采用加大電熱前床工作電流，通過(guò)
采取升高熔渣溫度來(lái)熔化黃渣結(jié)殼或者加入黃鐵礦
以降低黃渣的熔點(diǎn)，其主要的反應(yīng)原理為：黃鐵礦
ＦｅＳ２加熱到６００ ℃ 時(shí)，產(chǎn)生分解反應(yīng)：
２ＦｅＳ２
加熱→２ＦｅＳ＋ Ｓ２
分解得到的元素硫與黃渣中的金屬鐵發(fā)生作
用，有如下反應(yīng)：
Ｓ（ 氣） ＋２Ｆｅ（渣） ＝ ２ＦｅＳ（渣）
分解和化合生成的ＦｅＳ 進(jìn)入黃渣中，使其金屬
鐵的含量降低，改變了黃渣的成分，降低了黃渣的熔
點(diǎn)。為了使黃鐵礦與黃渣接觸，在加黃鐵礦前應(yīng)減
少渣層厚度，同時(shí)增大工作電流，進(jìn)行攪拌和提高爐
溫。黃鐵礦的加入量以黃渣中金屬鐵含量多少而
定。當(dāng)黃渣熔融后由渣口排除。
２．４　改造前，黃渣排放存在的弊端
⑴排放時(shí)，黃渣流動(dòng)性差、熔點(diǎn)高，比較空易結(jié)
干渣溜槽，崗位人員清理勞動(dòng)強(qiáng)度大。
⑵電熱前床水淬時(shí)比較易結(jié)水淬溜槽頭部，常
發(fā)生沖炮，炸壞收塵箱及水淬溜槽，增加電霧收塵壓
力和環(huán)保風(fēng)險(xiǎn)，存在安全環(huán)保隱患。
⑶加黃鐵礦會(huì)對(duì)電熱前床底部和側(cè)墻砌體造成
嚴(yán)重?fù)p傷，另一方面渣面過(guò)高，會(huì)將黃渣壓入前床虹
吸井內(nèi)，堵塞虹吸井，造成生產(chǎn)故障。工廠曾發(fā)生過(guò)
多次，每次造成停爐２～３ ｄ，損失較大。
⑷黃渣直排含鉛高，還富含鐵、銅、銀等有價(jià)金
屬，造成渣含鉛過(guò)高，有價(jià)金屬流失，不利綜合回收。
見(jiàn)表２ 所示。
表２　黃渣直排時(shí)渣樣（ｗ／ ％）
日期試樣名稱Ｐｂ Ｚｎ Ａｇ
２０１４?５?１０ 排黃渣時(shí)渣樣２．９０ ５．８８ ０．００５６
２０１４?５?３０ 排黃渣時(shí)渣樣２．４１ ６．８５ ０．００３
３　改造后， 排放黃渣的生產(chǎn)實(shí)踐和
優(yōu)勢(shì)
３．１　電熱前床結(jié)構(gòu)改造
２０１５ 年工廠對(duì)電熱前床進(jìn)行改造，在正常放渣
口夾角４５ °的位置增設(shè)了事故放渣口，高度距離電
熱前床拱底８５０ ｍｍ，并用溜槽與主溜槽連接；正常
放渣口距離電熱前床拱底７２０ ｍｍ；在正常放渣口正
對(duì)場(chǎng)地安裝黃渣排放圓盤鑄錠機(jī)（Φ４ ０００ ｍｍ）；正
常生產(chǎn)時(shí)由正常渣口放渣作業(yè)；排放黃渣或事故狀
態(tài)時(shí)用高位渣口放渣作業(yè)（圖１）。
３．２　改造后，黃渣排放生產(chǎn)實(shí)踐及優(yōu)勢(shì)
摸索黃渣排放回收方法，規(guī)范相應(yīng)操作。當(dāng)測(cè)
量發(fā)現(xiàn)黃渣層厚度超２００ ｍｍ 則計(jì)劃安排排放黃
渣，一般每月需要排放４ 次。將黃渣排放工作細(xì)分
為準(zhǔn)備過(guò)程、排放過(guò)程、渣鉛分離回收過(guò)程以及恢復(fù)
生產(chǎn)過(guò)程四個(gè)階段，用２４ ｈ 分別完成準(zhǔn)備、排放和
渣鉛分離回收的工作，班組嚴(yán)格按照每個(gè)階段的操
作標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行，保證黃渣綜合回收效果。
３．２．１　排放黃渣工作各階段原理與方法
⑴準(zhǔn)備階段原理與方法。對(duì)電熱前床進(jìn)行儲(chǔ)
鉛，使?fàn)t膛內(nèi)鉛面由３５０ ｍｍ 提高至５５０ ｍｍ 左右，
期間由事故渣口放渣，不進(jìn)行放鉛作業(yè)；目的是通過(guò)
提高鉛面來(lái)使上部黃渣層高度更接近低位放渣口，
有利于從低位渣口直接排除黃渣。同時(shí)合理控制電
熱前床電流，保證溫度，確保黃渣層有好的流動(dòng)性。
準(zhǔn)備過(guò)程要砌筑好三通流槽的排放黃渣通道；擺放
好活動(dòng)流槽并清理干凈，確保黃渣排放順暢；將鉛模
在黃渣排放圓盤上擺放好。
８６ 　 　 　 　 　 　 　 　 　 甘　 肅　 冶　 金　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 第３９ 卷
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
圖１　電熱前床改造前后結(jié)構(gòu)對(duì)比圖
　　⑵排放黃渣階段原理與方法。爐膛內(nèi)鉛面５５０
ｍｍ 左右，在確保渣面９５０ ｍｍ 以下，燒開(kāi)低渣口開(kāi)
始排放黃渣。由于鉛流動(dòng)性比黃渣好，鉛在上部渣
與黃渣層的壓力作用下與黃渣同時(shí)流出，通過(guò)活動(dòng)
溜槽進(jìn)入圓盤上的鉛模進(jìn)行分離。黃渣比重較鉛
小，浮在鉛液上，裝滿后吊至堆場(chǎng)進(jìn)行渣鉛分離。在
放黃渣過(guò)程中，如果高渣口流量過(guò)小可堵上；但渣面
必須控制在９５０ ｍｍ 以下；隨著黃渣的逐漸排出，渣
口就會(huì)流出正常渣爐渣與黃渣，當(dāng)全出正常爐渣時(shí)
說(shuō)明熔融可排黃渣已經(jīng)排放完畢，便可將渣口堵上，
結(jié)束排黃渣作業(yè)。
⑶分離回收渣鉛原理與方法。鉛模中裝滿黃渣
和粗鉛，由于比重不同粗鉛在下部，黃渣浮在鉛液
上，黃渣熔點(diǎn)高先冷結(jié)為固體，鉛仍為液體時(shí)進(jìn)行吊
脫分離，分離吊出黃渣結(jié)塊放入指定渣包內(nèi)，鉛留在
模內(nèi)，待正常放鉛作業(yè)時(shí)繼續(xù)填充鑄錠后送電解工
序；回收的黃渣含銅高可送電解反射爐處理。
⑷排放后恢復(fù)正常生產(chǎn)方法。黃渣排放完畢
后，立即準(zhǔn)備正常放鉛、放渣作業(yè)；電熱前床鉛面在
３５０ ｍｍ 左右時(shí)恢復(fù)低渣口放渣作業(yè)，堵上高位渣口
進(jìn)入正常生產(chǎn)模式。
３．３　改造后黃渣排放回收優(yōu)勢(shì)
對(duì)比前床渣含鉛鋅，改進(jìn)后的電熱前床對(duì)鼓風(fēng)
爐爐渣進(jìn)行渣鉛分離更好，有效降低爐渣含鉛，對(duì)比
２０１４ 年與２０１６ 年系統(tǒng)排黃渣時(shí)爐渣成分，可以看
出，改進(jìn)方式后的前床所產(chǎn)爐渣含鉛比沒(méi)有經(jīng)過(guò)改
進(jìn)的前床爐渣含鉛降低了１．５％（表３）。
表３　黃渣分離回收改進(jìn)前后渣樣對(duì)比（ｗ／ ％）
時(shí)間試樣名稱Ｐｂ Ｚｎ Ａｇ
２０１４?５?１０ 改進(jìn)前渣樣２．９０ ５．８８ ０．００５６
２０１４?５?３０ 改進(jìn)前渣樣２．４１ ６．８５ ０．００３０
２０１６?８?９ 改進(jìn)后渣樣１．０４ ６．７５ ０．００５５
２０１６?８?２０ 改進(jìn)后渣樣１．２７ ６．２５ ０．００８９
改進(jìn)后對(duì)比有以下優(yōu)點(diǎn)。
⑴接通過(guò)短溜槽進(jìn)入大鉛模進(jìn)行渣鉛分離，解
決原由于流動(dòng)距離長(zhǎng)易結(jié)干渣溜槽，清理勞動(dòng)強(qiáng)度
大的難題。
⑵解決水淬時(shí)黃渣易結(jié)水淬溜槽頭部，易發(fā)生
爆炸問(wèn)題，排除安全環(huán)保隱患。
⑶由于定期高鉛面排黃渣，有效控制黃渣在電
熱前床的積累；同時(shí)高渣口的設(shè)置，使事故狀態(tài)可進(jìn)
行正常放渣，不會(huì)造成高渣面迫使黃渣進(jìn)入虹吸道
堵塞虹吸井，造成放鉛困難故障；實(shí)踐近一年未使用
黃鐵礦來(lái)排黃渣，避免以前使用黃鐵礦對(duì)電熱前床
底部和側(cè)墻砌體造成嚴(yán)重腐蝕。
　　⑷電熱前床黃渣綜合回收，改善電熱前床內(nèi)渣
（下轉(zhuǎn)第９１ 頁(yè)）
第２ 期　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 陳紹剛，等：電熱前床黃渣綜合回收生產(chǎn)實(shí)踐　 　 　 ８７
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
現(xiàn)結(jié)垢嚴(yán)重立即外委高壓水射流設(shè)備進(jìn)廠清理。
⑼煤氣洗滌系統(tǒng)除氟。
①制定洗滌機(jī)崗位除氟操作注意事項(xiàng)，規(guī)范崗
位操作，增強(qiáng)除氟力度，確保煤氣洗滌系統(tǒng)水中氟離
子濃度達(dá)到既定目標(biāo)。
②技術(shù)科定期對(duì)濁循環(huán)和廠西水進(jìn)行取樣檢
測(cè)，掌握氟離子濃度變化，及時(shí)調(diào)整除氟劑投加量，
提高藥劑使用效率。
４　改進(jìn)后效果
全面實(shí)施石灰除氟的措施后，煤氣洗滌系統(tǒng)水
中氟離子濃度基本都能達(dá)到３００ ｍｇ／ Ｌ 以下的既定
目標(biāo)，動(dòng)力車間再也沒(méi)有因氟離子濃度高而堵塞
濾膜。
ＩＳＰ 濁循環(huán)系統(tǒng)經(jīng)過(guò)完善和改進(jìn)后，各設(shè)備運(yùn)
行平穩(wěn)、故障率低、操作簡(jiǎn)單，完全滿足了車間生產(chǎn)
對(duì)水處理系統(tǒng)的各種要求。且完善和改進(jìn)后的各設(shè)
備，其維護(hù)和維修成本相較以前大幅度降低，產(chǎn)生了
可觀的經(jīng)濟(jì)及社會(huì)效益。
５　經(jīng)濟(jì)效益
節(jié)支總額達(dá)１６２．４４ 萬(wàn)元／ 年，分述如下。
５．１　年節(jié)省電量、藥劑費(fèi)用
⑴以前７５ ｋＷ 電機(jī)２４ ｈ 不間斷運(yùn)行，現(xiàn)在３０
ｋＷ 電機(jī)每天運(yùn)行８ ｈ，以年生產(chǎn)時(shí)間３００ ｄ 計(jì)算。
年節(jié)省電量＝ ７５×２４×３００?３０×８×３００ ＝ ４６８ ０００
ｋＷ／ ｈ
按廣東省平均工業(yè)電價(jià)０．８ 元／ 度計(jì)算，年節(jié)省
電費(fèi)＝４６８ ０００×０．８＝３７．４４ 萬(wàn)元
⑵改為石灰除氟后替代原液堿（不除氟，用以
調(diào)ｐＨ 值），降低費(fèi)用３０ 萬(wàn)／ 年。
５．２　延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命９０ 萬(wàn)元
⑴過(guò)濾膜價(jià)值約１５０ 萬(wàn)元，正常使用壽命２ 年，
氟離子濃度高造成濾膜常常堵塞，濾膜使用壽命縮
短至不足１ 年，氟離子降低后挽回經(jīng)濟(jì)損失約７５
萬(wàn)元。
⑵減少氟離子對(duì)降膜蒸發(fā)器的腐蝕，延長(zhǎng)一倍
壽命，降膜蒸發(fā)器價(jià)值約３０ 萬(wàn)元，挽回經(jīng)濟(jì)損失１５
萬(wàn)元。
５．３　備品備件費(fèi)用
⑴新購(gòu)濃密機(jī)加安裝費(fèi)用共計(jì)２５ 萬(wàn)元。
⑵各項(xiàng)設(shè)備改進(jìn)后年節(jié)省備品備件費(fèi)用共計(jì)
３０ 萬(wàn)元。
第一年即產(chǎn)生直接經(jīng)濟(jì)效益＝ ３７．４４＋３０?２５ ＝
４２．４４ 萬(wàn)元。
５．４　經(jīng)濟(jì)效益
　　⑴從２０１５ 年起則每年產(chǎn)生直接經(jīng)濟(jì)效益＝ ６７．
４４ 萬(wàn)元。
　　⑵間接經(jīng)濟(jì)效益：確保了車間水處理系統(tǒng)的正
常運(yùn)行，從而保證了車間工藝生產(chǎn)的有序進(jìn)行。
６　結(jié)語(yǔ)
采用投加石灰的方式除氟，效果好、成本低、不
增加其它離子污染、易操作，可以在相近行業(yè)推廣；
采用藥劑水處理方法減少結(jié)垢和高壓水射流清理結(jié)
垢法適合在ＩＳＰ 煤氣洗滌系統(tǒng)使用；同時(shí)系統(tǒng)的設(shè)
備選型及改進(jìn)可供重金屬行業(yè)含重金屬的蘭粉濃漿
及其他污水的輸送參考。
收稿日期：２０１７?０３?１０
作者簡(jiǎn)介：李　光，男，工程師，２００７ 年畢業(yè)于江西理工大學(xué)。現(xiàn)從
事工藝技術(shù)管理相關(guān)工作。
（上接第８７ 頁(yè)）
鉛分離效果，有效降低水淬渣含鉛，防止有價(jià)金屬流
失，有利綜合回收有價(jià)金屬，按月平均回收金屬鉛
１１ ｔ，一年可回收：鉛＝ １１ ｔ×１２ 月＝ １３２ ｔ；回收黃渣
月平均２２ ｔ，一年可回收：黃渣＝２４ ｔ×１２ 月＝２６４ ｔ。
４　結(jié)語(yǔ)
電熱前床黃渣綜合回收生產(chǎn)實(shí)踐，通過(guò)對(duì)改造
爐窯結(jié)構(gòu)、進(jìn)一步探索黃渣與粗鉛分離排放方式，最
終摸索出一套行之有效的黃渣綜合回收操作辦法。
不但有效分離回收黃渣中機(jī)械夾帶的粗鉛，改善渣
鉛分離效果，有效預(yù)防了黃渣進(jìn)入放鉛虹吸道結(jié)死，
造成電熱前床放鉛困難生產(chǎn)故障的發(fā)生。同時(shí)達(dá)到
回收鉛和富含有價(jià)金屬黃渣的目的，實(shí)現(xiàn)年回收鉛
１３０ ｔ 以上，富含有價(jià)金屬黃渣２６０ ｔ 以上，獲得較好
的經(jīng)濟(jì)效益，可在同行業(yè)中推廣應(yīng)用。
參考文獻(xiàn)：
［１］　鉛鋅冶金學(xué)編委會(huì)．鉛鋅冶金學(xué)［Ｍ］．北京：科學(xué)出版
社，２００３：１６０
收稿日期：２０１７?０３?１０
作者簡(jiǎn)介：陳紹剛，男， ２０００ 年畢業(yè)于中南大學(xué)，工程師。現(xiàn)從事生
產(chǎn)、工藝技術(shù)管理等相關(guān)工作。
第２ 期

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